廣廈軟件計算結(jié)果分析

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1、廣廈軟件計算結(jié)果審查分析廣廈軟件計算結(jié)果審查分析樓主計算機(jī)的后處理結(jié)果，即最終打印結(jié)果指內(nèi)力圖、配筋圖和詳細(xì)的內(nèi)力及配筋表（按構(gòu)件編號依次輸出），有抗震計算時還輸出中間分析結(jié)果（如自震周期、振型、位移、底部總剪力等）設(shè)計人應(yīng)認(rèn)真對最終打印結(jié)果進(jìn)行分析，確認(rèn)無誤或無異常情況后再繪制施工圖，必要時應(yīng)將最終確定的構(gòu)件編號、構(gòu)件截面和配筋數(shù)量、規(guī)格繪制成簡單的平面圖，供校核審定和歸檔用。對最終打印結(jié)果不進(jìn)行分析，盲目采用其配筋直接繪制施工圖的做法是不可取的，往往會造成不良的嚴(yán)重后果，既對工程不負(fù)責(zé)任、有不利于提

2、高自己的設(shè)計水平。第2樓一、整體分析一、對重力荷載作用下計算結(jié)果的分析審查重力荷載作用下的內(nèi)力圖是否符合受力規(guī)律；可以利用結(jié)構(gòu)底層檢查豎向內(nèi)外力的平衡，即底層柱、墻在重力荷載作用下的軸力之和應(yīng)等于總重量；如果結(jié)構(gòu)對稱、荷載對稱，其結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖必然對稱，即檢查其對稱性。當(dāng)以上三者出現(xiàn)異常情況時，需要返回原始數(shù)據(jù)進(jìn)行檢查。第3樓二、對風(fēng)荷載作用下計算結(jié)果的分析審查風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力圖和位移是否符合受力規(guī)律；可以利用結(jié)構(gòu)底層檢查側(cè)向內(nèi)外力的平衡，即底層柱、墻在風(fēng)荷載作用下的剪力之和應(yīng)等于全部風(fēng)力值（需注意局部坐

3、標(biāo)與整體坐標(biāo)的方向）；如果結(jié)構(gòu)沿豎向的剛度變化較均勻、且風(fēng)荷載沿高度的變化也較均勻時，其結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移沿高度的變化也應(yīng)該是均勻的，不應(yīng)有大正大負(fù)、大出大進(jìn)等突變。第4樓三、對水平地震荷載作用下計算結(jié)果的分析水平地震荷載作用下，可以利用其結(jié)果進(jìn)行如同風(fēng)荷載作用下的漸變性分析，但不能進(jìn)行對稱性分析，也不能利用結(jié)構(gòu)底層進(jìn)行內(nèi)外力平衡的分析（因?yàn)檎裥徒M合后的內(nèi)力與地震作用力不再平衡）。水平地震荷載作用下，對其計算結(jié)果的分析重點(diǎn)如下。1．結(jié)構(gòu)的自振周期對一般的工程，結(jié)構(gòu)的自振周期在考慮折減系數(shù)后應(yīng)控制在一定的范

4、圍內(nèi)。如結(jié)構(gòu)的基本自振周期（即第一周期）大致為：框架結(jié)構(gòu)T1≈(0.12~0.15)n框-剪和框-筒結(jié)構(gòu)T1≈(0.08~0.12)n剪力墻和筒中筒結(jié)構(gòu)T1≈(0.04~0.06)n式中,n為建筑物的總層數(shù)。第二周期、第三周期與第一周期的關(guān)系大致為：T2≈(1/3~1/5)T1T3≈(1/5~1/7)T1周期偏長，說明結(jié)構(gòu)過“軟”、所承擔(dān)的地震剪力偏小，應(yīng)考慮抗側(cè)力構(gòu)件（柱、墻）截面太小或布置不當(dāng)；如周期偏短，說明結(jié)構(gòu)過“剛”、所承擔(dān)的地震力偏大，應(yīng)考慮抗側(cè)力構(gòu)件截面太大或墻的布置太多或墻的剛度太大（宜

5、設(shè)結(jié)構(gòu)洞予以減小其剛度）。如果抗側(cè)力構(gòu)件的截面尺寸、布置都很正常，無特殊情況而自振周期偏離太遠(yuǎn)，則應(yīng)檢查輸入數(shù)據(jù)是否有錯誤。對20層以上的高層建筑結(jié)構(gòu)，如果一切正常，其基本自振周期往往在2.0~3.0之間（叫次長周期），則需要增加地震力（調(diào)整系數(shù)取1.5~1.8）重新進(jìn)行計算。以上的判斷是根據(jù)平移振動振型分解方法得出來的。考慮彎扭耦連振動時情況要復(fù)雜得多，可以挑出與平移振動相對應(yīng)的自振周期來進(jìn)行上述比較，至于扭轉(zhuǎn)周期的合理數(shù)值，由于缺乏經(jīng)驗(yàn)尚難提出。第5樓2．各振型曲線11廣廈軟件計算結(jié)果審查分析對于豎

6、向剛度和質(zhì)量比較均勻的結(jié)構(gòu)，如果計算正常，其振型曲線應(yīng)是比較連續(xù)光滑的曲線（見圖5-4），不應(yīng)有大進(jìn)大出、大的凹凸曲折。第6樓見圖5-4第7樓第一振型無零點(diǎn)；第二振型在（0.7~0.8）H處有一個零點(diǎn)；第三振型分別在（0.4~0.5）H及（0.8~0.9）H處有兩個零點(diǎn)。二、水平位移特征將結(jié)構(gòu)各層位移（經(jīng)振型組合后的位移）連成側(cè)移曲線，應(yīng)具有圖5-5所示的特征。第8樓三、剪力墻結(jié)構(gòu)的位移曲線，具有懸臂彎曲梁的特征，位移越往上增長越快，呈外彎型曲線；四、框架結(jié)構(gòu)的位移曲線，具有剪切梁的特征，位移越往上增長

7、越慢，呈內(nèi)收型曲線；五、框-剪結(jié)構(gòu)及框-筒結(jié)構(gòu)的位移曲線，介于以上兩者之間，呈反S型曲線、中部接近為直線。在豎向剛度較均勻的情況下，以上三種曲線均應(yīng)連續(xù)光滑、無突然凹凸變化和明顯的折點(diǎn)。第9樓六、層間水平位移的限值抗震規(guī)范提出的層間彈性位移角和層間彈塑性位移角限值，實(shí)際上是控制層間水平位移不得過大，避免帶來結(jié)構(gòu)的P-△效應(yīng)。兩個階段的層間位移要分別滿足以下要求：11廣廈軟件計算結(jié)果審查分析ΔUe≤[θe]HΔUp≤[θp]H式中ΔUe—多于地震作用標(biāo)準(zhǔn)之產(chǎn)生的層間彈性位移；ΔUp—罕遇地震作用下按彈性分

8、析產(chǎn)生的層間位移；[θe]—層間彈性位移角限制；[θp]—層間彈塑性位移角限制；H—第二階段時指薄弱層（部位）的層高；由于規(guī)范對層間彈性位移角限制放松較多，所以第一階段抗震的變形驗(yàn)算往往容易滿足。而對結(jié)構(gòu)的自振周期、各振型曲線、水平位移特征和結(jié)構(gòu)承受的地震力大小，規(guī)范并未提出定性或定量的要求，于是不少設(shè)計人會造成一種誤解，認(rèn)為滿足層間彈性位移角限制即為合理的結(jié)構(gòu)。事實(shí)上，這種理解是片面的。因?yàn)榭拐鹩嬎阒?，自振周期、水平位移、地震力大小均與結(jié)