pkpm2010satwe計算結(jié)果分析

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1、PKPM2010新規(guī)范版本SATWE計算結(jié)果分析規(guī)范條文:高規(guī)的3.4.5條規(guī)定,結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比,A級高度高層建筑不應(yīng)大于0.9;B級高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。周期比控制控制目的控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng),減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響,使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)驗算周期比1)根據(jù)各振型平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5區(qū)分2)通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期Tt,周期最長的平動振型對應(yīng)的就是第一平動周期T13)對照“結(jié)構(gòu)整體空間振

2、動簡圖”4)考察第一平動周期的基底剪力比是否為最大5)計算Tt/T1,看是否超過0.9(0.85)多塔結(jié)構(gòu)周期比對于多塔樓結(jié)構(gòu),不能直接按上面的方法驗算,而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個單塔,按多個單塔結(jié)構(gòu)分別計算。周期、地震力與振型輸出文件WZQ.OUT振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)0.6306110.180.99(0.12+0.88)0.010.614421.190.95(0.82+0.12)0.050.42482.390.06(0.06+0.00)0.940.1876174.520.96(0.95+0.0

3、1)0.040.171885.001.00(0.01+0.99)0.000.13555.030.05(0.05+0.00)0.95X方向的有效質(zhì)量系數(shù):97.72%Y方向的有效質(zhì)量系數(shù):96.71%即要求:0.4248/0.6306=0.67<0.997.72%96.71%>90%說明無需再增加振型計算電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點1對于剛度均勻的結(jié)構(gòu),在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計算時,一般來說前兩個或幾個振型為其主振型,但對于剛度不均勻的復雜結(jié)構(gòu),上述規(guī)律不一定存在??傊诟邔咏Y(jié)構(gòu)設(shè)計中,使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前,以減小震害。SATW

4、E程序中給出了各振型下基底剪力,可查看以及每個振型對基底剪力的貢獻大小。各振型作用下Y方向的基底剪力振型號剪力(kN)18473.66213374.283123.334560.45周期、地震力注意問題計算模型的選擇與振型數(shù)的確定:1.計算模型的選擇:當全樓作剛性樓板假定后,計算時宜選擇“側(cè)剛模型”進行計算。而當結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板時則應(yīng)選擇“總剛模型”進行計算較為合理。周期、地震力注意問題計算模型的選擇與振型數(shù)的確定:2.振型數(shù)的確定:高規(guī)5.1.13條(宜考慮平扭藕連計算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng),振型數(shù)不小于15,對于多塔樓

5、結(jié)構(gòu)的振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的9倍,且計算振型數(shù)應(yīng)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%),振型數(shù)是否足夠,應(yīng)以計算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90%作為唯一的條件進行判別。周期比的調(diào)整目的:使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理,使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大(相對于側(cè)移)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。調(diào)整原則:加強外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度?!陡咭?guī)》3.5.2“抗震設(shè)計時,高層建筑的側(cè)向剛度變化應(yīng)符合下列規(guī)定:”“1對框架結(jié)構(gòu)……”“2對框架-剪力墻、板柱剪力墻、剪力墻、框架-核心筒、筒中筒結(jié)構(gòu)……”SAT

6、WE-樓層剛度比控制SATWE-樓層剛度比控制上述條文對側(cè)向剛度均采用地震力比地震位移的算法。對非框架結(jié)構(gòu)的剛度計算考慮了層高的因素。對非框架的比值提出了更細化的要求:“本層與相鄰上層的比值不宜小于0.9;當本層層高大于相鄰上層層高的1.5倍時,該比值不宜小于1.1;對結(jié)構(gòu)底部嵌固層,該比值不宜小于1.5”樓層剛度比軟件實施軟件只提供“地震剪力與地震層間位移的比”的選項軟件默認同時計算“剪切剛度”和“地震剪力與地震層間位移的比”,并以后者判斷薄弱層在1、2層轉(zhuǎn)換時按“剪切剛度”計算等效剛度比,在3層以上轉(zhuǎn)換時按“剪

7、彎剛度”計算等效剛度比新高規(guī)修改了原附錄E公式(倒數(shù)),條文略有修改。E.0.1非抗震時不應(yīng)小于0.4,E.0.2抗震設(shè)計時不應(yīng)小于0.8抗規(guī)的剛度比控制無變化,仍然要求本層剛度不小于上層剛度的70%及上三層剛度平均值的80%;對于框架結(jié)構(gòu)的剛度比控制,高規(guī)與抗規(guī)一致;對于非框架結(jié)構(gòu),高規(guī)采用“引入層高修正的單層剛度比”控制,不再要求本層剛度與上三層剛度平均值的比值。據(jù)初步估算,高規(guī)的控制通常要比抗規(guī)松一些;對于非框架結(jié)構(gòu)的薄弱判斷SATWE-樓層剛度比控制薄弱層判斷規(guī)則的修改2011年版本,軟件兩本規(guī)范同時執(zhí)行,

8、并從嚴控制;2012年版本,由用戶選擇判斷標準SATWEPMSAP選擇“按抗規(guī)和高規(guī)從嚴判斷”時選擇“僅按高規(guī)判斷”時控制目的剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值(也稱層剛度比),該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則性,以免豎向剛度突變,形成薄弱層。層剛比計算及薄弱層(WMASS.OUT)各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息Ratx1,Raty1:

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