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1、三葉羅茨風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子間隙與泄漏1鄭州大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院河南鄭州4500022世林(漯河)冶金設(shè)備有限公司3鄭州三峰設(shè)備制造有限公司熊濱生1王留運(yùn)1熊大成2邢金壘3漸開(kāi)線型三葉羅茨風(fēng)機(jī)由于其氣流脈動(dòng)小、運(yùn)tc——機(jī)殼工作溫度，℃葉輪與葉輪間的熱膨脹間隙為6LaA(trta)(m)式中A——轉(zhuǎn)子中心距，m轉(zhuǎn)平穩(wěn)，近年來(lái)已逐漸開(kāi)始取代兩葉羅茨風(fēng)機(jī)。為進(jìn)一步減少三葉羅茨風(fēng)機(jī)的內(nèi)泄漏，提高容積效率，需要對(duì)風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子(葉輪)間隙進(jìn)行控制。本文僅對(duì)風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)間隙、裝配間隙控制及風(fēng)機(jī)的內(nèi)泄漏加以討論。三葉羅茨風(fēng)機(jī)的內(nèi)
2、部泄漏受葉輪與機(jī)殼、葉輪與葉輪、葉輪與墻板間的間隙影響，見(jiàn)圖1。(2)t——環(huán)境工作溫度，℃a葉輪定位端端面與墻板間的熱膨脹間隙Δ≈0，f葉輪自由端端面與墻板間的熱膨脹間隙為6gaL(trtc)式中L——葉輪長(zhǎng)度，m1.1葉輪與機(jī)殼間的最小間隙葉輪與機(jī)殼底部間的最小間隙(m)(3)1羅茨風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子設(shè)計(jì)間隙三葉羅茨風(fēng)機(jī)為定容積壓縮，其壓縮過(guò)程為吸熱過(guò)程。風(fēng)機(jī)內(nèi)部存在的能量損失，如進(jìn)排氣流動(dòng)損失、回流[1]沖擊損失、泄漏損失等，這些損失所消耗的功轉(zhuǎn)化成熱量為氣體所吸收，使羅茨風(fēng)機(jī)的排6ra，min6r60
3、式中6——間隙余量，m0(m)(4)取6=(0.02-1.0)×10m，軸承徑向游隙在軸0承的上部，葉輪與機(jī)殼其他部位的最小間隙-36rb，min6rCbr60式中C——軸承徑向游隙，m(m)(5)氣溫度[2]遠(yuǎn)高于進(jìn)氣溫度。風(fēng)機(jī)的機(jī)殼、轉(zhuǎn)子(葉輪)、墻板等主要零件均是鑄鐵件，因此，在計(jì)算轉(zhuǎn)子間隙時(shí)必須考慮材料的熱脹冷縮性。br計(jì)算6rb，min時(shí)，考慮了軸承游隙Cbr，有6r,min6ar,min6rb,min1.2兩葉輪間的最小間隙采掘圖1三葉羅茨風(fēng)機(jī)的內(nèi)部結(jié)構(gòu)(6)由于同步齒輪的磨損，葉輪間的最
4、小間隙將發(fā)生變化，軸的扭轉(zhuǎn)變形也將影響此間隙。因此，追面最小間隙必須將這種變形與磨損計(jì)入，見(jiàn)圖2。追面最小間隙葉輪與機(jī)殼間的熱膨脹間隙為6raD(trtc)/2(m)(1)式中a——鑄鐵線膨脹系數(shù)，a=(11.5-13.5)×10-6，1/℃D——葉輪外徑，mtr——葉輪工作溫度，℃6La,min6L6a16a260(m)(7)式中6——追面間隙軸的扭轉(zhuǎn)變形量a1eeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeee(上接第35頁(yè))孔板
5、吸聲結(jié)構(gòu)。(3)微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)由板厚和孔徑均在1mm參考文獻(xiàn)劉秋洪，祁大同，曹淑珍.風(fēng)機(jī)噪聲研究的現(xiàn)狀與分析.流體機(jī)械，2001(2)胡春波，王文龍.DHG3型離心壓流機(jī)輻射噪聲實(shí)驗(yàn)研究.流體機(jī)械，2000(5)胡如天，俞大川.離心式通風(fēng)及設(shè)計(jì)與改造中的降噪方法．流體機(jī)械，2000(10)朱蓓麗編著.環(huán)境工程概論.北京：科學(xué)出版社，2004.俞元亮，胡章偉等編.航空聲學(xué)．南京：航空專業(yè)教材編審組出版，1986.鐘芳源等譯.葉片機(jī)械氣動(dòng)力學(xué)譯文集．北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1987.任寶生，張克猛.馮驥葉
6、片噪聲的有源消聲研究．應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào)，1999(2)□(收稿日期：2006-02-12)1以下、穿孔率為1%~3%成的復(fù)合結(jié)構(gòu)。的金屬微穿孔板和空腔組23結(jié)束語(yǔ)本文對(duì)風(fēng)機(jī)噪聲控制方法進(jìn)行了分類介紹，并分345析了它們存在的問(wèn)題和應(yīng)用的前景。有些噪聲控制方法屬于被動(dòng)控制，它們?cè)谳^高頻段才起主要作用，在低頻段往往花費(fèi)很大。隨著信號(hào)技術(shù)的發(fā)展，噪聲主動(dòng)控制已逐漸成為可實(shí)施的技術(shù)，風(fēng)機(jī)噪聲控制的根本途徑還是對(duì)其噪聲源的有效控制，是解決風(fēng)機(jī)噪聲問(wèn)題的積極主動(dòng)的發(fā)展方向?？傊谠肼暱刂祁I(lǐng)域內(nèi)不斷出現(xiàn)各種新的方法，
7、還有許許多多值得研究的課題。673366Mining&ProcessingEquipment·第34卷2006年第8期三葉羅茨風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子間隙與泄漏a2sdD6000.186mm，機(jī)殼鏜孔直徑為6000.290mm，取6=0.483mm，中心距A0.4150式中C——齒輪側(cè)隙p6L,min6La,min6Lb,min有(9)計(jì)算轉(zhuǎn)子間隙與內(nèi)泄漏流量，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表1。流量，Q為實(shí)際s葉輪定位端的最小間隙6f,minCbc60bc葉輪自由端的最小間隙(m)(10)單位為℃，流量6g,min6gCbc60(m
8、)(11)2羅茨風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子實(shí)際裝配間隙三葉羅茨風(fēng)機(jī)的零件風(fēng)機(jī)的基圓容積過(guò)程中，追面最小間隙必須加以控制。調(diào)整同步齒輪8的嚙合位置，滿足式(7)中追面最小間隙值。V—基元容積P—排氣壓8中心距H。2采掘brbL直徑、葉輪外徑的加工公差必須嚴(yán)格控制，裝配后還2pQ60L6s2中南地區(qū)風(fēng)機(jī)短訓(xùn)班教材編寫(xiě)組.羅茨鼓風(fēng)機(jī).長(zhǎng)沙鼓風(fēng)機(jī)廠隙，mΔp——升壓值，kPa3熊濱生，陳江義，熊安然.三葉羅茨風(fēng)機(jī)的流量特性研究.流體機(jī)械，2005(12)□sbqs4μb(m3/
