預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁鋼束配置分析

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1、學(xué)兔兔www.xuetutu.com2014年6月第6期城市道橋與防洪橋梁結(jié)構(gòu)117預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁鋼束配置分析王海鐵(上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司，上海市200092)摘要：通過對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的預(yù)應(yīng)力理論、實(shí)例分析，找出鋼束規(guī)律性認(rèn)識；利用理論知識及有效的分析方法對各種不同預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁進(jìn)行快速而合理的設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力；混凝土；連續(xù)梁；鋼束中圖分類號：U441文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A文章編號：1009—7716(2014)06-0117-02預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁由于預(yù)應(yīng)力引起的應(yīng)力1概述效應(yīng)由三部分組成，永存預(yù)應(yīng)力張

2、拉力F，預(yù)應(yīng)隨著軟件應(yīng)用的越來越成熟、以及橋梁結(jié)構(gòu)力相對截面形心產(chǎn)生的主彎矩，由于超靜定作的大規(guī)模的建設(shè)，新的橋梁設(shè)計(jì)師對結(jié)構(gòu)本身的用產(chǎn)生的次彎矩。細(xì)部受力及相應(yīng)的關(guān)系越來越模糊，對常規(guī)橋梁預(yù)應(yīng)力偏心距e，三跨連續(xù)梁邊跨長為，截跨徑組合來說，都能利用基本的力學(xué)概念及以往面慣性矩，，截面上下緣相對截面形心的距離Y，工程經(jīng)驗(yàn)來達(dá)到完成設(shè)計(jì)目的，但對配跨較為特則上下緣的壓應(yīng)力計(jì)算公式為：殊的情況則常常出現(xiàn)配束不合理現(xiàn)象，配束指標(biāo)F±：．y±高但對橋梁的應(yīng)力貢獻(xiàn)卻很小甚至是負(fù)作用，常常在調(diào)束過程中出現(xiàn)死循環(huán)，但卻找不到問題的±．v+．v：+(

3、：圭迭：2．vAlJlJAlJ實(shí)質(zhì)，從而浪費(fèi)了大量的時(shí)間，卻達(dá)不到優(yōu)化設(shè)對于軸壓力、主彎矩這兩項(xiàng)，只要知道截面計(jì)的目的。因此，有必要對常規(guī)預(yù)應(yīng)力混凝土連及鋼束相對形心的位置就可知道相應(yīng)的應(yīng)力。不續(xù)梁的受力進(jìn)行重新梳理，結(jié)合軟件快速有效地確定的因數(shù)為次彎矩，以25m+32m+25m預(yù)應(yīng)力完成設(shè)計(jì)。實(shí)際工程中，配束出現(xiàn)多配、少配、混凝土連續(xù)梁為例，分析各種不同配束對連續(xù)梁錯(cuò)配等問題的根本原因是未完全掌握次彎矩的規(guī)的作用，及規(guī)律性認(rèn)識。律，甚至未理解次彎矩。2理論分析3實(shí)例分析示例連續(xù)梁跨徑布置為25m+32m+25m，橋?qū)τ陬A(yù)應(yīng)力混凝土連

4、續(xù)梁，當(dāng)施加預(yù)應(yīng)力寬8．5IT)，梁高1．7m，單箱單室，其鋼束布置如后，就產(chǎn)生主彎矩，同時(shí)，梁產(chǎn)生彎曲變位，下：腹板束F1、F2、F3為2—12+15．2，頂板束T1、使其自身有離開支承之勢，但是由于不是簡支，Tl、T2、T2為4—715．2，底板束D1、D2、D3、支承處結(jié)構(gòu)可能發(fā)生的變形就要改變或受到阻D4、D5為2—715．2，具體配束見圖1。礙、約束，從而引起附加反力，稱之為次反力，由次反力引起的彎矩稱為次彎矩，這種預(yù)加應(yīng)力時(shí)變形受約束所產(chǎn)生的次彎矩并非在數(shù)值上是次要的，而是結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和強(qiáng)度計(jì)算中很重要的一部分。預(yù)應(yīng)力引起的

5、綜合彎矩=主彎矩+次彎矩。通過預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁的軟件計(jì)算分析可知其預(yù)圖1配束示意圖(單位：cm)應(yīng)力產(chǎn)生的次反力(次反力的理論計(jì)算可采用荷預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁最主要的荷載有：收縮載平衡法)，進(jìn)而可知，在各個(gè)豎向約束下中支徐變、整體溫度、溫度梯度、支座沉降、恒載、承處的主梁截面的預(yù)應(yīng)力次彎矩。汽車人群荷載等。對于給定跨徑的預(yù)應(yīng)力混凝土收稿時(shí)間：2014—02—13梁橋設(shè)計(jì)，通常均為正常使用極限狀態(tài)控制，而作者簡介：王海鐵(1981一)，男，江蘇鹽城人，工程師，從事應(yīng)力控制點(diǎn)主要部位有支點(diǎn)上緣、支點(diǎn)下緣、跨橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)工作。學(xué)兔兔www.xue

6、tutu.com118橋梁結(jié)構(gòu)城市道橋與防洪2014年6月第6期中上緣、跨中下緣。而這些點(diǎn)的應(yīng)力控制主要通正彎矩的受力要求，正常設(shè)計(jì)較容易滿足，主要過腹板束、頂?shù)装迨鴣韺?shí)現(xiàn)，不同的配束方式對研究底板束對支點(diǎn)區(qū)域處的應(yīng)力作用。通過建模各支點(diǎn)的應(yīng)力控制有很大差別。計(jì)算，可知Dl、D2、D3鋼束在支座處產(chǎn)生的次腹板配束相對定型，一般通長布置，遵循跨反力，具體見表3。中區(qū)域布置在下緣，支點(diǎn)區(qū)域布置在上緣。需要表3底板束在支座處產(chǎn)生的次反力注意的是在支點(diǎn)附近腹板束的起彎位置及彎起斜率對抗剪及支點(diǎn)下緣應(yīng)力有一定的影響，配束須注意，下面主要對頂板束

7、、底板束進(jìn)行分析。(1)頂板束通過建模計(jì)算，可知T1、Tl’、T2、T2’鋼束在支座處產(chǎn)生的次反力，具體見表1。表1頂板束在支座處產(chǎn)生的次反力根據(jù)建模計(jì)算的各鋼束作用下的應(yīng)力彎矩情況見表4。表4底板束作用下的應(yīng)力彎矩情況根據(jù)建模計(jì)算的各鋼束作用下的應(yīng)力彎矩情況見表2。表2頂板束作用下的應(yīng)力彎矩情況從上面的計(jì)算結(jié)果不難看出，對于D1、D2鋼束，P2支點(diǎn)處上緣正應(yīng)力D1D2；而P3支點(diǎn)處，上緣正應(yīng)力D1>D2，下緣D1

8、相反的關(guān)系可利用連續(xù)梁作用影響線關(guān)從上面的計(jì)算結(jié)果不難看出，對于支點(diǎn)P2，系得到解釋。由此可以得出以下結(jié)論：對于支點(diǎn)上緣正應(yīng)力T1>T1’、T2>T2’，下緣T1