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《路堤荷載下減少沉降樁基的沉降計(jì)算》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在行業(yè)資料-天天文庫。
1、第22卷第4期結(jié)構(gòu)工程師Vol.22，No.42006年8月StructuralEngineersAug.2006路堤荷載下減少沉降樁基的沉降計(jì)算1222張偉熊巨華楊敏李忠誠（1.綠地集團(tuán)，上海200063；2.同濟(jì)大學(xué)，上海200092）提要討論了大面積柔性荷載下考慮樁土共同作用的樁基礎(chǔ)沉降問題，提出了大面積柔性荷載下的樁基礎(chǔ)沉降計(jì)算方法，并將理論計(jì)算結(jié)果與某工程算例的沉降進(jìn)行了對比，表明理論方法的可靠性與有效性。關(guān)鍵詞樁土共同作用，柔性荷載，負(fù)摩阻力，沉降SettlementCalculationtoReduceSettlementsof
2、PileFoundationsunderEmbankment1222ZHANGWeiXIONGJuhuaYANGMinLIZhongcheng（1.GreenlandGroup，Shanghai200063；2.TongjiUniversity，Shanghai200092）AbstractDetailsofthesettlementstudyonthepilefoundationbearingthelarge-area-flexibleloadaredis-cussedtakingintoaccounttheinteractionofpil
3、esandsoil.Amethodtocalculatethesettlementofthepilefoundationbearingthenegativefrictionunderthisconditionisproposed.Analysisresultsforanengineeringexampleshowthattheproposedmethodisfeasible.Keywordsinteractionofpileandsoil，flexibleload，negativefriction，settlement1引言2沉降分析與計(jì)算在
4、建筑工程中，近年來減沉樁基設(shè)計(jì)方法得2.1帶承臺(tái)單樁的沉降計(jì)算方法［1，2］到了廣泛的應(yīng)用，減沉樁基由于考慮了天然本文考慮樁土共同作用的沉降計(jì)算以樁端為地基的承載力，并以沉降控制為主要設(shè)計(jì)指標(biāo)，界，分別計(jì)算樁端以上樁間土層的壓縮和樁端以降低了工程造價(jià)，縮短了工程周期，保證了工程下土層的沉降。質(zhì)量，應(yīng)用效果良好。如果將減沉樁基設(shè)計(jì)方法2.1.1樁端以上樁間土層的壓縮［3］應(yīng)用于路基處理，預(yù)計(jì)同樣會(huì)取得良好的效樁端以上樁間土層的壓縮由兩部分荷載作用果。由于路基填土為柔性荷載，在填土與樁之間產(chǎn)生：承臺(tái)下土體所受荷載和樁身承受荷載。在如果沒有混凝土基
5、礎(chǔ)，樁頂荷載會(huì)很小，樁間土計(jì)算樁間土層的壓縮量之前，本文引入樁土荷載沉降會(huì)明顯大于樁，使樁受到負(fù)摩阻力；如果在分擔(dān)比γ，其意義表述如下：填土與樁之間增設(shè)大板混凝土基礎(chǔ)，由于復(fù)合樁γ=Qpile/Q（1）基樁距較大，混凝土基礎(chǔ)的厚度要求較厚，會(huì)明式中Q———承臺(tái)頂部承受的總荷載（kN）；顯增加造價(jià)；如果只在樁頂設(shè)置一個(gè)獨(dú)立承臺(tái)，Qpile———承臺(tái)下單樁頂部承受的荷載（kN）。承臺(tái)的尺寸小于樁距，則可使樁頂受到足夠的荷于是有載，使其沉降與承臺(tái)之間土的沉降基本協(xié)調(diào)。本Qsoil=（1-γ）Q（2）文即是對這種由多個(gè)帶承臺(tái)單樁組成的樁基礎(chǔ)在式中Qs
6、oil———承臺(tái)下地基土頂面承受的荷路堤荷載下的沉降進(jìn)行了分析與計(jì)算。載（kN）?！さ鼗A(chǔ)··45·結(jié)構(gòu)工程師第22卷第4期關(guān)于承臺(tái)下樁土承擔(dān)上部豎向荷載的份額問nsH2iσzS=Σ∫dz題，國內(nèi)外都做了許多試驗(yàn)研究工作。本文采用變i=1H1iEsi形協(xié)調(diào)法［4］，即假定樁頂?shù)某两盗颗c其承臺(tái)下地nsH2i=Σ∫［α（Ib-It）+β（Ir-It）+It］dz基土的變形相等而得出承臺(tái)下地基土平均反力公i=1H1i式為P（5）2LEsiPσc=K（3）式中ns———壓縮層厚度范圍內(nèi)的土層數(shù)；pAc+ApKcEsi———i層土的壓縮模量（MPa）
7、；式中P———上部垂直總荷載（kN）；H1i，H2i———i層土的頂、底深度（m）；Ac，Ap———分別為承臺(tái)板凈面積、樁身橫P———樁頂荷載；2斷面積（m）；L———樁的入土深度（m）；3Kp———樁基剛度系數(shù)（kN/m）；Ib，Ir，It———分別為樁端阻力（Pb=αP）、K———地基剛度系數(shù)（kN/m3）。樁側(cè)矩形分布摩阻力（Pr=c應(yīng)用上面的公式可以較為簡便地求出承臺(tái)下βP）和樁側(cè)三角形分布摩阻土體承擔(dān)上部垂直荷載的份額。其中，樁基剛度系力（Pt=（1-α-β）P）作用數(shù)Kp和地基剛度系數(shù)Kc可分別根據(jù)單樁靜載荷下土體中任一點(diǎn)的豎向附
8、加試驗(yàn)及地基荷載板試驗(yàn)求出。考慮到在承臺(tái)下應(yīng)力系數(shù)；1/2承臺(tái)寬度的深度H內(nèi)，附加應(yīng)力基本等于承α，β———分配系數(shù)。［6］臺(tái)下面平均土反力，因此，Kc也可由下式確
