控制超臨界壓力直流鍋爐金屬超溫運(yùn)行

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1、第12卷(2010年第2期)電力安全技術(shù)A而罄錒徊侗屬墾司屆弱屬衙張濟(jì)顯(大唐淮南洛河發(fā)電廠，安徽淮南232008)[摘要]隨著發(fā)電機(jī)組容量的增大，超，J岳界直流鍋爐的使用日趨廣泛。直流鍋爐的某些特點(diǎn)使其更易于發(fā)生金屬超溫，且控制金屬超溫的方式更加復(fù)雜。以洛河電廠三期鍋爐為例，從運(yùn)行的角度，就運(yùn)行中易發(fā)生且運(yùn)行人員可控的幾個(gè)方面，探討超臨界直流鍋爐金屬超溫的原因及控制策略。[關(guān)鍵詞]超，臨界；直流鍋爐；金屬超溫；運(yùn)行控制策略洛河電廠三期2臺(tái)機(jī)組采用的是上海鍋爐廠起受熱面管內(nèi)工質(zhì)對(duì)受熱面金屬的冷卻能力不夠所600Mw超臨界壓力變壓運(yùn)行螺旋管圈式燃煤直流致。洛河電廠三期2臺(tái)2，直～流～

2、鍋～爐如最如4易∞～發(fā)"～生～金～屬0似超B∞溫5鍋爐，單爐膛四角切圓燃燒方式，LNCFSIII型(低的部位是螺旋管圈水冷壁和分隔屏過(guò)熱器。NOx同軸燃燒系統(tǒng))可上下擺動(dòng)的燃燒器布置，主1．1分離器濕態(tài)運(yùn)行時(shí)的給水流量風(fēng)箱和SOFA風(fēng)箱相對(duì)獨(dú)立。鍋爐采用容量為30％直流鍋爐啟動(dòng)初期，為保證水冷壁和省煤器金B(yǎng)MCR的簡(jiǎn)單疏水?dāng)U容式啟動(dòng)系統(tǒng)。屬得到良好冷卻，防止水動(dòng)力特性不穩(wěn)定，必須建立最低啟動(dòng)流量，該流量一般為25％～30％BMCR。l直流鍋爐金屬超溫的幾個(gè)運(yùn)行因素洛河電廠三期鍋爐的啟動(dòng)系統(tǒng)是簡(jiǎn)單疏水?dāng)U容式，綜合鍋爐金屬超溫的原因，無(wú)非是某種因素弓這種啟動(dòng)系統(tǒng)沒(méi)有爐水循環(huán)泵，無(wú)法建立

3、爐水循表1鐵基鑲嵌石墨自潤(rùn)滑材料性能鐵銹、灰塵等雜質(zhì)進(jìn)入前軸承箱與機(jī)架滑塊之間的比重，g／cm間隙，影響潤(rùn)滑，故在滑槽兩側(cè)面隔一定距離鉆一熱膨脹系數(shù)，×10／℃排小通孔，如圖3，在每次機(jī)組停運(yùn)后下一次啟動(dòng)熱傳導(dǎo)率，w／m·K抗張強(qiáng)度，N／ram前，順著往機(jī)頭的方向分別向小孔中通人高壓的常壓縮強(qiáng)度，N／ram!溫壓縮空氣，在壓縮空氣流的作用下，間隙內(nèi)的雜沖擊韌性，J／cm質(zhì)被吹起，從前端的間隙中排出滑槽，從而減少了硬度，HB縱彈性模數(shù)，×104N／mm滑塊移動(dòng)的阻力，使機(jī)組膨脹順暢。平時(shí)則用螺塞固體潤(rùn)滑材料所占面積，％將小孔堵住，防止灰塵等雜質(zhì)進(jìn)入。使用溫度界限，℃最小摩擦系數(shù)容許最

4、高負(fù)荷，MPa容許最高速度，m／s容許最高pV值，MPa‘m／s4．1．2滑塊改造改造前，先對(duì)滑塊與機(jī)架、滑塊與軸承箱底部5效果進(jìn)行對(duì)研，檢查確認(rèn)接觸面積大于70％，再進(jìn)行滑滑塊改造后，l0號(hào)機(jī)組啟動(dòng)時(shí)汽缸膨脹良好，塊自潤(rùn)滑改造。改造時(shí)在滑塊上按一定規(guī)則鉆上均所耗時(shí)間大大縮短，高中壓缸脹差均可控制在3．0勻排列的孔，在每個(gè)孔內(nèi)鑲石墨柱，再用石墨條將mm以下，問(wèn)題徹底解決，大大節(jié)約了啟動(dòng)費(fèi)用，保潤(rùn)滑脂槽填滿，最后將石墨柱鏟平并在整個(gè)滑塊面證了機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，為該廠存在類似問(wèn)題的其刷上石墨層，增大潤(rùn)滑面積，保證潤(rùn)滑效果。同時(shí)，他機(jī)組進(jìn)行技術(shù)改造提供了有力的技術(shù)依據(jù)。為了避免軸封漏汽和

5、雜質(zhì)進(jìn)入滑動(dòng)面，在前軸承箱下部前端加裝遮擋板。參考文獻(xiàn)：4．2加裝滑槽吹掃裝置1簡(jiǎn)天聰．汽輪機(jī)原理lM】．北京：水利電力出版社，1985由于造成滑塊卡澀在很大程度上是因?yàn)槟Σ撩?收稿日期：200906—16)一—電力安全技術(shù)第l2卷(2010年第2期)環(huán)，鍋爐啟動(dòng)過(guò)程中大量的熱爐水被排放，即使是同樣的給水流量和燃料量的情況下，直流鍋爐的加熱態(tài)清洗結(jié)束后熱爐水可部分回收，但受到除氧器熱段延長(zhǎng)，過(guò)熱段縮短，必然使過(guò)熱汽溫降低，再壓力、水位等條件的限制，熱爐水的排放量仍然較熱器汽溫則由于汽輪機(jī)高壓缸排汽溫度的下降也會(huì)大。因此為滿足汽機(jī)對(duì)蒸汽參數(shù)的要求，就必須加降低。因此，當(dāng)給水溫度降低時(shí)

6、，直流鍋爐必須改大燃料投入，爐內(nèi)熱量上升使分隔屏過(guò)熱器受到的變?cè)瓉?lái)的水／煤比設(shè)定值，適當(dāng)增大燃料量，減小輻射熱大幅增加而使金屬超溫，尤其是分隔屏過(guò)熱水／煤比，才能保持住額定汽溫。反之亦然。機(jī)組器為輻射式，其超溫的嚴(yán)重性大大超過(guò)半輻射半對(duì)升降負(fù)荷時(shí)，由于加熱器抽汽量變化，給水溫度就流式的后屏過(guò)熱器。由此可知，分隔屏過(guò)熱器金屬會(huì)變化，但變化量小。只有當(dāng)高加投或停時(shí)，給水超溫，是由于鍋爐啟動(dòng)流量遠(yuǎn)大于啟動(dòng)初期熱力系溫度才會(huì)大幅變化。給水溫度大幅降低會(huì)使直流鍋統(tǒng)所需要的流量，導(dǎo)致熱排放量大，爐內(nèi)熱量被迫提爐各段工質(zhì)及金屬溫度也下降，運(yùn)行人員為穩(wěn)定鍋升，但產(chǎn)汽量小使分隔屏得不到足夠冷卻所造成

7、的。爐出口蒸汽參數(shù)及機(jī)組負(fù)荷，須增加燃料量投入，1．2分離器干態(tài)運(yùn)行時(shí)的水／煤比這需要一定的運(yùn)行調(diào)整經(jīng)驗(yàn)，否則燃料增加量超過(guò)分離器干態(tài)運(yùn)行時(shí)，通過(guò)控制水／煤比來(lái)確保了需要，同樣會(huì)使受熱面金屬溫度較快上升。投高鍋爐給水量和燃料量的平衡，以期達(dá)到鍋爐出口蒸加過(guò)程中，隨著給水溫度的逐步上升，水／煤比的汽參數(shù)正常和穩(wěn)定的目的。若燃料量與給水量的平保持值是逐漸增大的，應(yīng)根據(jù)當(dāng)時(shí)的機(jī)組負(fù)荷要衡被打破，熱量大于水量時(shí)，工質(zhì)及受熱面金屬溫求，加水或者減煤。度就會(huì)上升。爐內(nèi)燃燒是個(gè)頻繁