于家堡金融起步區(qū)塔吊基礎方案(驗算梁)

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1、天津于家堡金融起步區(qū)03-22地塊項目塔吊基礎方案編制：審核：審批：編制單位：中國建筑第七工程局有限公司編制時間：2010年12月6日111、工程概況于家堡金融區(qū)起步區(qū)項目位于天津市濱海新區(qū)于家堡金融區(qū)，由天津新金融投資有限責任公司總負責，本項目共分為七個地塊，分別由天津新金融投資有限責任公司的七家全資子公司投資建設，本工程為于家堡金融區(qū)起步區(qū)03-22地塊工程，項目北臨友誼北道，南臨友誼道，西臨堡興路，東臨堡京路，北側，西側，南側分別與03-16地塊，03-21地塊，03-26地塊相鄰。該工程主體為超高層建筑，工程總用地10

2、274.8m2，建筑主體由一棟225.9m高的主樓和“L”型35.4m高的七層附樓組成，是一個達到5A甲級寫字樓標準的高檔金融辦公樓?？偨ㄖ娣e191896㎡，地上52層，地下3層，結構類型為鋼混結構。地上由三部分組成，分別是主樓、附樓以及兩者之間4層通高的中庭。本工程結構地下連為一體，地上分為主體和裙房兩個結構單元。裙房與主體之間在21.000米標高處有采光屋面與裙房鉸接，與主體設橡膠支座連接。本工程±0.000標高相當于大沽標高4.850m，場地類別為Ⅳ類，耐火等級為一級，建筑結構安全等級為一級，結構設計使用年限為50年，

3、所在地區(qū)的抗震設防烈度為7度。樁基礎安全等級為甲級，地基基礎設計等級為甲級。地下結構體系為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構。主體框架柱為鋼管混凝土柱，其它墻、柱、梁、板均為現(xiàn)澆鋼筋混凝土。11地上主體結構為現(xiàn)澆鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構體系，平面呈長方形。建筑外圍設二十根圓鋼管混凝土柱，框架梁為工字鋼梁，樓板為110mm。在地上13層、26層、39層避難層建筑短方向布置貫通核心筒的水平伸臂鋼桁架。該工程現(xiàn)在正在進行地下室基礎的施工，根據該工程施工垂直運輸量的需要，須在該工程的B-C軸線交10-11軸線安裝一臺型號為Q

4、TZ125自升式塔吊一臺。該塔吊自重73T，最大支反力108T，最大165T/M,最大起重量10T。因當時沒有在該安裝塔吊的基礎部位做樁基處理，現(xiàn)在只有把需安裝的塔吊基礎座在地下室筏板上。該塔吊基礎部位的具體做法詳見附圖1、附圖2。2、承載力驗算2.1.樁基承載力驗算：塔吊產生豎向力N=mg=73×9.8=715.4KN，工作狀態(tài)非工作狀態(tài)145t196t89t154t2.6m2.82.6AB、11為塔吊轉至與塔吊基礎梁平行的平面內時處于塔吊兩對角點上壓力和拉力，此時塔吊處于最不利狀態(tài)，后面按此狀態(tài)來計算塔吊承載力。表中數據作

5、為保守狀態(tài)處理，可以按其0.9倍來做驗算。由結構施工圖01（結構總說明一）可知單樁抗拔承載力為1050KN；單樁抗壓承載力為1600KN，以上承載力都遠遠大于實際能夠產生的豎向承載力，故樁基承載力滿足要求。2.2.塔吊基礎梁承載力及其驗算：由于現(xiàn)有底板鋼筋等對塔吊基礎自身自重能夠起到有效的承載作用，故在驗算中忽略塔吊基礎本身自重。塔吊基礎底板尺寸為5.5m×5.5m×1.35m，且四周做加腋，能夠很好的將塔吊傳至塔吊基礎的荷載分載至周圍底板且其自身也能分擔部分塔吊基礎梁荷載，在驗算中乘上系數0.8。a、塔吊處于非工作狀態(tài)產生固

6、端彎矩及固端力產生固端彎矩及固端力11去除固端以鉸支座和固端力代替，合并、后得：786KN1039KN.m1411KN1109KN508KN.m484KNCD2.6m2.8m2.6mAB11.10391005M圖（KN.m）748508ABCD625625786484ABV圖(KN)CD（1）梁底配筋驗算：砼強度等級C45fC＝21.2N/mmft＝1.8N/mm鋼筋強度設計值fy＝360N/mmES＝200000N/mm彎矩M＝1039KN·m截面尺寸b×h＝900×600mmhO＝h－aS＝600－60＝540mm箍筋間距

7、S＝150mm（四肢）11（2）梁面配筋驗算：（3）塔吊基礎梁斜截面受剪承載力驗算0.7×ft×b×hO＝486486N＜V＝786000N當V＞0.7×ft×b×hO800≥h＞500構造要求：箍筋最小直徑Dmin＝8mm，箍筋最大間距Smax＝250mm最小配箍面積Asv,min＝(0.24×ft/fyv)×b×S＝162矩形受彎構件，其受剪截面應符合下式條件當hO/b1＜4時，V≤0.25×βC×fC×b×hO0.25×βC×fC×b×hO＝2575KN＞V＝786KN，滿足要求矩形截面一般受彎構件，斜截面受彎承載力計算

8、：＞V＝869KN，滿足要求.b、塔吊處于工作狀態(tài)產生固端彎矩及固端力11產生固端彎矩及固端力去除固端以鉸支座和固端力代替，合并、后得：A872KN.m626KN1044KN641KN223KN164KN.mB11872756416164ABM圖（KN.m）AV圖(KN)62