循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機(jī)的節(jié)能優(yōu)化改造

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1、第33卷第6期華電技術(shù)Vo1．33No．62011年6月HuadianTechnologyJun．201l循環(huán)水系統(tǒng)和送風(fēng)機(jī)的節(jié)能優(yōu)化改造陳曉東，項(xiàng)廣陸(神華浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司，浙江寧波315612)摘要：介紹了神華浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化和送風(fēng)機(jī)節(jié)能改造的情況，節(jié)能優(yōu)化改造后，有效降低了廠用電率和供電煤耗，運(yùn)行效益達(dá)到了最大化。關(guān)鍵詞：廠用電率；循環(huán)水系統(tǒng)；送風(fēng)機(jī)；優(yōu)化；節(jié)能中圖分類(lèi)號(hào)：TK223．5文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B文章編號(hào)：1674—1951(2011)06—0075—03循環(huán)水泵耗功增量之差

2、最大時(shí)的凝汽器壓力。0引言1．3循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化試驗(yàn)及成果神華浙江國(guó)華浙能發(fā)電有限責(zé)任公司(以下簡(jiǎn)為了優(yōu)化循環(huán)水泵運(yùn)行方式以降低廠用電率，稱(chēng)浙能發(fā)電公司)配備4×600MW國(guó)產(chǎn)亞臨界燃煤浙能發(fā)電公司4臺(tái)機(jī)組于2008年初實(shí)現(xiàn)了循環(huán)水汽輪發(fā)電機(jī)組，采用SG一2028／17．5一M908型亞臨泵“一機(jī)一泵”及“兩機(jī)三泵”運(yùn)行。冬季氣溫較低，界壓力控制循環(huán)鍋爐，汽輪機(jī)為亞臨界、一次中間再在保證機(jī)組真空的前提下，采用單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行，熱、單軸、四缸四排汽凝汽式汽輪機(jī)。本文從運(yùn)行方春秋季采用“兩機(jī)三泵”運(yùn)行，夏季恢復(fù)“兩機(jī)四泵”式優(yōu)化

3、及設(shè)備節(jié)能改造方面舉例說(shuō)明降低廠用電率運(yùn)行。循環(huán)水泵“一機(jī)一泵”及“兩機(jī)三泵”運(yùn)行方和供電煤耗的措施。式的轉(zhuǎn)變，在保證安全的基礎(chǔ)上大大提高了機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，從2007年12月到2009年12月，通過(guò)1循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化實(shí)行循環(huán)水運(yùn)行方式優(yōu)化，共降低循環(huán)水泵電耗率1．1循環(huán)水系統(tǒng)連接方式分析約0．12％。通過(guò)能耗診斷試驗(yàn)，根據(jù)機(jī)組微增出力循環(huán)水系統(tǒng)為擴(kuò)大單元制，不同季節(jié)應(yīng)根據(jù)氣結(jié)果、循環(huán)水泵流量與耗功關(guān)系及凝汽器變工況計(jì)候情況及時(shí)進(jìn)行循環(huán)水運(yùn)行方式的優(yōu)化，以節(jié)省廠算的結(jié)果，得出在不同主機(jī)負(fù)荷、不同循環(huán)冷卻水溫用電。夏季循環(huán)水溫

4、度較高，機(jī)組配備的循環(huán)水泵時(shí)機(jī)組運(yùn)行的最佳真空值，相應(yīng)可得出循環(huán)水泵的皆投入運(yùn)行；冬季循環(huán)水溫度較低，不優(yōu)化配置循環(huán)最佳組合運(yùn)行方式及凝汽器循環(huán)水出門(mén)開(kāi)度，對(duì)循水泵將造成循環(huán)水流量過(guò)大，溫升小、耗電多(1臺(tái)環(huán)水運(yùn)行方式進(jìn)行了進(jìn)一步優(yōu)化。在600MW負(fù)荷機(jī)組冬季單臺(tái)循環(huán)水泵運(yùn)行，全年可節(jié)約廠用電量下，循環(huán)冷卻水溫為20℃時(shí)，優(yōu)化前、后所引起的機(jī)約2061萬(wàn)kW-h)。組出力增加值見(jiàn)表1。1．2循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化依據(jù)2送風(fēng)機(jī)節(jié)能改造循環(huán)水系統(tǒng)優(yōu)化主要是根據(jù)循環(huán)水人口溫度、機(jī)組負(fù)荷等尋找凝汽器運(yùn)行的最佳真空。機(jī)組運(yùn)行2．1送風(fēng)機(jī)改造

5、前實(shí)際運(yùn)行情況最佳背壓是通過(guò)機(jī)組微增出力試驗(yàn)和機(jī)組循環(huán)水泵該公司送、引、增壓風(fēng)機(jī)的基本參數(shù)見(jiàn)表2。表耗功試驗(yàn)優(yōu)化得到的，具體方法如下：通過(guò)機(jī)組微增2中顯示的是該公司高壓電機(jī)在最?lèi)毫庸r下的運(yùn)出力試驗(yàn)，得出機(jī)組在不同負(fù)荷下微增出力與背壓行功率，其他運(yùn)行工況下高壓電機(jī)的運(yùn)行功率均低的關(guān)系；由試驗(yàn)得出當(dāng)前循環(huán)水溫度條件下凝汽器于上述功率值；風(fēng)煙系統(tǒng)電機(jī)“大馬拉小車(chē)”現(xiàn)象較背壓與循環(huán)水流量的關(guān)系，當(dāng)循環(huán)水溫度改變時(shí)，由為突出，風(fēng)機(jī)本身的效率較低；電機(jī)與風(fēng)機(jī)均工作在凝汽器變工況特性予以修正；通過(guò)改變循環(huán)水泵的低效區(qū)，經(jīng)濟(jì)性較差。運(yùn)行

6、方式，得出循環(huán)水泵“一機(jī)二泵”、“兩機(jī)三泵”在鍋爐送風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，夏季(氣溫38和“一機(jī)一泵”運(yùn)行時(shí)流量與其耗功的關(guān)系。最佳℃)額定工況下最大動(dòng)葉開(kāi)度約為68％，送風(fēng)機(jī)出運(yùn)行真空是以機(jī)組功率、循環(huán)水溫度和循環(huán)水流量口最大靜壓為1．93kPa，電機(jī)電流最高為72A。為為變量的目標(biāo)函數(shù)，在量值上為機(jī)組功率的增量與對(duì)送風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行狀況進(jìn)行摸底，由浙江電力試驗(yàn)研究院在機(jī)組600MW負(fù)荷和450MW負(fù)荷工況下收稿日期：2011—02—25；修回日期：2011—03—17對(duì)送風(fēng)機(jī)的性能進(jìn)行了鋇4試。測(cè)試時(shí)，入爐煤質(zhì)穩(wěn)·76·華電

7、技術(shù)第33卷表1優(yōu)化前、后機(jī)組出力增加值設(shè)備名稱(chēng)電機(jī)功率／kW實(shí)際功率／kW設(shè)計(jì)(實(shí)際)效率／％設(shè)計(jì)(實(shí)際)風(fēng)量／(m·s)定，鍋爐氧量保持正常水平，空氣預(yù)熱器漏風(fēng)自動(dòng)跟送風(fēng)機(jī)本體及電機(jī)改造前、后主要技術(shù)參數(shù)見(jiàn)蹤裝置正常投用。測(cè)試結(jié)果如下：600MW負(fù)荷時(shí)的表3。風(fēng)機(jī)效率為77％，450MW負(fù)荷時(shí)的風(fēng)機(jī)效率為表3送風(fēng)機(jī)本體及電機(jī)改造前、后主要技術(shù)參數(shù)59％，遠(yuǎn)低于THA1時(shí)89．05％的設(shè)計(jì)效率。測(cè)試時(shí)風(fēng)機(jī)進(jìn)口溫度為29℃，若將測(cè)試結(jié)果換算成設(shè)計(jì)溫度20℃時(shí)的值，則風(fēng)機(jī)效率會(huì)更低。2．2送風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率偏低原因分析改造前，鍋

8、爐額定負(fù)荷工況下送風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)流量為194m／s，而實(shí)際流量為202m／s，與設(shè)計(jì)值接近；送風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)總壓升為2651Pa，而實(shí)際運(yùn)行中總壓升為2029Pa，偏差較大的主要原因是系統(tǒng)實(shí)際阻力小于設(shè)計(jì)值，尤其是鍋爐采用新型燃燒器后阻力大幅下降。在原設(shè)計(jì)中，送風(fēng)機(jī)出力考核點(diǎn)(T．B點(diǎn))的流量、壓頭選取原則為BMC