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《超臨界鍋爐屏式過熱器受熱面超溫原因分析及對策》由會員上傳分享，免費在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在學(xué)術(shù)論文-天天文庫。
1、第32卷第10期華電技術(shù)Vo1．32No．102010年10月HuadianTechnology0ct．2Ol0超臨界鍋爐屏式過熱器受熱面超溫原因分析及對策鄒嘉奇，陳永彬，張東(安徽華電宿II發(fā)電有限公司，安徽宿州234101)摘要：華電宿州發(fā)電有限公司1機組直流鍋爐在第1次檢查性大修后出現(xiàn)屏式過熱器出口A側(cè)經(jīng)常超溫的現(xiàn)象。分析認為，造成鍋爐受熱面金屬溫度高的最直接誘因是1鍋爐爐內(nèi)燃燒行程拉長，火焰中心上移。對1鍋爐風(fēng)煙及燃燒系統(tǒng)進行優(yōu)化后，屏式過熱器左側(cè)壁溫得到了有效控制。關(guān)鍵詞：超臨界；超溫；火焰中心；燃燒調(diào)整中圖分類號：TK223．32文獻標志碼：B文章編號：1674—1951(201
2、0)05—0016—02運行中通過肉眼對爐膛火焰進行觀察發(fā)現(xiàn)，中下層O引言燃燒器火焰的顏色比較暗，而且爐膛出口的煙溫比安徽華電宿州發(fā)電有限公司一期工程為2臺設(shè)計值要高。根據(jù)HT—NR3型燃燒器燃盡風(fēng)噴口600MW超臨界燃煤機組，鍋爐由東方鍋爐廠設(shè)計制的設(shè)計特點，必須對燃盡風(fēng)進行節(jié)流或在運行中盡造，配有6臺ZGM113型中速磨煤機，每臺磨煉機設(shè)量減小燃盡風(fēng)擋板的開度，以避免燃盡風(fēng)偏大而造計最大出力為55t／h；爐內(nèi)采用前后墻對沖燃燒方成下部燃燒器供氧不足。式，共3層24只旋流燃燒器分別布置在爐膛前后墻(2)磨煤機出力不夠。安徽華電宿州發(fā)電有限上；煤粉燃燒器采用日立一巴布科克公司的HT—公司磨煤
3、機選型偏大，現(xiàn)有燃料遠不能達到設(shè)計煤NR3型低氮氧化物旋流燃燒器；設(shè)計煤種為淮北礦種品質(zhì)，磨煤機出力很難達到55t／h。磨煤機本身業(yè)集團祁南礦煙煤。運行狀態(tài)不佳，造成出粉細度不能達標。煤粉細度偏粗也會導(dǎo)致燃燒行程拉長，火焰中心上移。調(diào)整1屏式過熱器超溫情況前各臺磨煤機的出粉細度見表2。安徽華電宿州發(fā)電有限公司1鍋爐大修結(jié)束表2調(diào)整前各臺磨煤機的出粉細度％后，在350MW至520MW升負荷過程中，尤其是啟動磨煤機調(diào)整前分離器擋板開度調(diào)整前煤粉細度R90上層磨煤機后，屏式過熱器出口A／B兩側(cè)存在著明顯的汽溫偏差，A側(cè)汽溫明顯偏高，在減溫水全開的情況下，A側(cè)汽溫仍難以控制。具體情況統(tǒng)計見表1。表1
4、單側(cè)汽溫異常情況統(tǒng)計(3)一次風(fēng)量偏大，爐內(nèi)火焰中心偏高。一次風(fēng)量偏大造成煤粉顆粒進入爐膛的初速度偏高，煤粉濃度降低，著火所需吸熱量增加，導(dǎo)致煤粉著火延遲，煤粉在爐內(nèi)的停留的時間縮短，著火點退后，火焰中心上移。在相同工況下與2鍋爐各層燃燒器區(qū)域火焰溫度對比如圖1所示。與此同時，鍋爐的2屏式過熱器超溫原因分析控制邏輯決定一次風(fēng)量偏大必然會造成二次風(fēng)量偏低，從而使燃燒器區(qū)域缺氧燃燒。經(jīng)過現(xiàn)場試驗和數(shù)據(jù)分析，認為屏式過熱器超溫的主要原因如下：(4)二次風(fēng)量測量裝置不準，鍋爐總風(fēng)量計算(1)燃盡風(fēng)噴嘴中心風(fēng)拉桿開度過大。在正常邏輯不合理。長期運行發(fā)現(xiàn)，1鍋爐二次風(fēng)測量裝置測量結(jié)果比實際偏大。在同樣負
5、荷和入爐煤質(zhì)情收稿日期：2010—04—26況下，l鍋爐二次風(fēng)母管壓力明顯低于2鍋爐，送第10期鄒嘉奇，等：超臨界鍋爐屏式過熱器受熱面超溫原因分析及對策·17·(7)爐膛及空氣預(yù)熱器人口氧量控制不合理。安徽華電宿州發(fā)電有限公司氧量調(diào)節(jié)采用送風(fēng)機自動跟蹤氧量的方式進行調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)容易、靈敏且波動范圍寬。氧量與其他運行參數(shù)耦合性較強，對整個燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟性的影響大。氧量超過燃燒要求即富氧燃燒時，爐內(nèi)燃燒溫度降低，使爐膛火焰中心上圖11、2鍋爐燃燒器區(qū)域火焰溫度移，屏式過熱器的輻射換熱量增大而容易超溫，根據(jù)風(fēng)機的出力也偏低，這都說明1鍋爐二次風(fēng)量比測統(tǒng)計，超溫工況發(fā)生時，空氣預(yù)熱器人口氧的質(zhì)量分量值偏
6、低。數(shù)為4．8％～5．7％；當處于超溫工況時，為確保屏(5)1鍋爐的爐內(nèi)總風(fēng)量計算邏輯存在問題，式過熱器不超溫，將低溫再熱器煙氣擋板開度維持未考慮空氣預(yù)熱器漏風(fēng)?？諝忸A(yù)熱器漏風(fēng)：一次風(fēng)低位，擋板聯(lián)動使再熱器側(cè)的煙氣擋板開大，由于漏人煙氣為主，而在總風(fēng)量的計算中以一次風(fēng)機的1～4煙氣擋板實際開度存在差異造成了鍋爐煙出口風(fēng)量計算，所以，計算總風(fēng)量等于實際風(fēng)量。因道氧量場的不均勻性，即左側(cè)氧量偏高，這幾方面因為一次風(fēng)機以保證制粉系統(tǒng)安全為前提，而總風(fēng)量素同時作用使得屏式過熱器左側(cè)管束超溫。跟蹤負荷曲線，所以，一次風(fēng)計算量偏大造成了送風(fēng)3屏式過熱器超溫的解決方案機出力下降，二次風(fēng)量偏小。(6)由于磨
7、煤機本身性能及煤質(zhì)的限制，在機(1)對1爐的制粉系統(tǒng)進行檢查并對燃燒進組負荷達到或接近480Mw時，運行人員通常會啟行優(yōu)化。優(yōu)化的核心是強化爐內(nèi)的風(fēng)粉混合，合理動第5臺磨煤機。上層燃料量的增加一定會帶動火選擇風(fēng)煤比，縮短火焰行程，降低火焰高度。具體做焰中心上移，屏式過熱器往往在這種情況下更容易法是對各臺磨煤機人口的一次風(fēng)量進行調(diào)整，具體超溫。見表3表3各臺磨煤機入口一次風(fēng)量調(diào)整情況(2)加強燃燒調(diào)整，合理配風(fēng)
