焊接用鋼H08A盤條生產(chǎn)實踐.pdf

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1、第24卷增刊礦冶Vo1．24，Suppl2015年I1月MINING＆METALLURGYNovember2015文章編號：1005·7854I2015)S0-0255-03焊接用鋼H08A盤條生產(chǎn)實踐王萬宏戈春剛方琳(包鋼鋼聯(lián)股份有限公司長材廠，內(nèi)蒙古包頭014030)摘要：介紹了H08A首次試制工藝、試制后發(fā)往用戶的使用情況，為進(jìn)一步滿足用戶的需求，解決產(chǎn)品使用中出現(xiàn)的問題，對產(chǎn)品生產(chǎn)工藝進(jìn)行優(yōu)化，工藝優(yōu)化后，產(chǎn)品獲得用戶的青睞。關(guān)鍵詞：H08A；冶煉工藝；化學(xué)成分；控冷工藝；工藝優(yōu)化中圖分類號：TG42

2、文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Adoi：10．3969／j．issn．1005-7854．2015．z1．065H08&盤條用于制備THJ422鈦型焊條的焊芯，戶。根據(jù)產(chǎn)品跟蹤使用情況及用戶提出的具體問THJ422鈦型焊條用于焊接較重要的低碳鋼結(jié)構(gòu)和題，進(jìn)一步優(yōu)化了H08A焊絲鋼盤條的生產(chǎn)工藝，進(jìn)強(qiáng)度等級低的低合金鋼結(jié)構(gòu)，交直流兩用，可進(jìn)行全行二次試制。工藝調(diào)整后的產(chǎn)品獲得用戶的認(rèn)可和位置焊接。H08A作為焊條鋼的原材料，需拉拔加青睞。工，因此要求有較低的強(qiáng)度及較好的延伸性。含碳1H08A化學(xué)成分及力學(xué)性能要求量低有良好的機(jī)械

3、性能并且有利于維持優(yōu)良焊接工藝性能??；瘜W(xué)成分的控制直接影響焊條的焊接性H08A焊條鋼屬于優(yōu)質(zhì)低碳低硅鋼，特別是si能，因此成分控制較為嚴(yán)格，盤條化學(xué)成分需均勻穩(wěn)的成分控制有一定的難度，H08A焊絲鋼盤條的化定。為了獲得良好的性能，需要嚴(yán)格控制冶煉、連鑄、學(xué)成分按“GB／T3429-2002”執(zhí)行見表1。在“GB／軋制和控冷等工藝過程，以得到化學(xué)成分均勻、組織T3429-2002”焊接用鋼盤條中無焊接用盤條力學(xué)狀態(tài)良好、表面質(zhì)量優(yōu)良、通條性能穩(wěn)定的盤條。性能要求的規(guī)定，需由供需雙方協(xié)商確定，用戶給出6．5IT

4、lm規(guī)格H08A首次試制成功，發(fā)往用H08A焊絲鋼盤條的力學(xué)性能參考范圍見表2。表1GB／T3429—2002中H08A焊絲鋼盤條的化學(xué)成分要求to／％表2H08A焊絲鋼盤條的力學(xué)性能參考成品線材。2．1冶煉工藝冶煉過程控制難點在于脫氧，焊條鋼屬于優(yōu)質(zhì)低碳低硅鋼，由表1看出，為確保鋼的焊接性能，要2HO8A試制求鋼中∞；≤0．03％，這就使得轉(zhuǎn)爐鋼水的含氧量比較高，為后續(xù)脫氧造成困難。氧脫得太低，鋼水流動生產(chǎn)工藝流程：高爐鐵水一鐵水預(yù)處理一轉(zhuǎn)爐性變差，容易造成連鑄過程中鋼水絮流，影響連鑄生頂?shù)讖?fù)吹冶煉一LF爐

5、外精煉一小方坯連鑄產(chǎn)；但如果脫氧不充分，又容易使鑄坯產(chǎn)生氣泡，造(150mmx150mm)一鋼坯加熱一高壓水除鱗一粗成廢品，因此吹氬控制非常重要。軋軋制一飛剪一中軋軋制一卡斷剪一預(yù)精軋軋制一冶煉過程嚴(yán)格冶煉裝入量，穩(wěn)定出鋼量，保證凈控冷水箱一精軋軋制一控冷水箱一吐絲_÷斯太爾摩空，保證就位成份穩(wěn)定。轉(zhuǎn)爐采用高拉補(bǔ)吹操作，點冷卻_集卷一修剪一取樣檢驗收集打捆稱重-÷吹時要求深槍、大流量，點吹一次后出鋼碳成份具備作者簡介：王萬宏，碩士，高級工程師，金屬材料及熱處理專業(yè)。出鋼要求。渣料加入量參考低碳鋼加料規(guī)定。出鋼

6、前必須堵黏土塞、必須擋渣，減少下渣量。嚴(yán)格控制王萬宏等：焊接用鋼H08A盤條生產(chǎn)實踐’257‘作業(yè)率。另外用戶表示焊芯表面含油物在焊接時，各項性能達(dá)到預(yù)期?？赡軙纬蓺怄軱，影響焊接性能。4．1化學(xué)成分調(diào)整目標(biāo)成分調(diào)整，C成分控制在0．04％～0．07％；4工藝優(yōu)化Mn成分在0．40％～0．50％之間；Si低于0．03％；P，S根據(jù)產(chǎn)品使用情況跟蹤及用戶反映的問題對工成分低于0．02％；Cr，Ni，Cu成分各低于0．02％。表藝進(jìn)行調(diào)整和優(yōu)化，工藝調(diào)整后，二次試制，產(chǎn)品的現(xiàn)出的焊接性能較好。實際成分控制如表7

7、所示。表7化學(xué)成分／％4．2控冷工藝的調(diào)整和氧化鐵皮不易去除的問題得到解決。產(chǎn)品和產(chǎn)品盤條出現(xiàn)紅銹的原因在于氧化鐵皮中的FeO服務(wù)受到用戶的肯定和認(rèn)可。含量較高，可通過提高吐絲溫度，提高盤條氧化鐵皮表9熔敷金屬力學(xué)性能檢驗中的FeO含量，降低Fe：O，含量，從而減輕盤條表面紅銹¨。終軋溫度低，氧化鐵皮薄不易去除，除鱗效果不好盤條表面會殘存氧化鐵皮，損傷模具。溫度越高，生成氧化鐵皮越厚，溫度過高金屬收得率將降低。提高吐絲溫度還可降低抗拉強(qiáng)度解決使用中盤條拉拔過程偏硬的問題。6結(jié)論綜上，可將吐絲溫度適度提高，解決

8、用戶實際使根據(jù)首次試制產(chǎn)品的使用情況跟蹤及用戶反饋用時反映出的實際問題。其它控冷工藝參數(shù)不變，的問題，調(diào)整盤條化學(xué)成分和優(yōu)化控冷工藝，化學(xué)成吐絲溫度調(diào)整為930—950oC。分控制按C成分低于0．1％；Mn成分在0．40％～4．3力學(xué)性能檢驗0．50％；Si成分低于0．03％；P，S成分低于0．02％；抗拉強(qiáng)度比上一次有所降低，達(dá)到預(yù)期，各項指Cr，Ni，Cu成分各低于0．02％控制；控冷工藝按開軋