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1、連載單輪振動(dòng)壓路機(jī)技術(shù)性能參數(shù)計(jì)算論文單輪振動(dòng)壓路機(jī)的傳動(dòng)效率與計(jì)算功率徐州海威工程機(jī)械有限公司尹繼瑤NWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWNWWWWW摘要振動(dòng)壓路機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)功率的計(jì)算比較復(fù)雜一般的設(shè)計(jì)者多以類比的方法取值O類比法是吸取同類產(chǎn)品主要是國(guó)外產(chǎn)品的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)難有創(chuàng)新O從功率分流切入分析了各種典型工況的功率消耗因素得出單輪振動(dòng)壓路機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)功率計(jì)算方法并對(duì)全液壓傳動(dòng)與機(jī)械傳動(dòng)兩個(gè)系列機(jī)型的WWWWWN功率消耗狀況的不同進(jìn)行比較OWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWWW
2、WWWWWWWN關(guān)鍵詞單輪振動(dòng)壓路機(jī)傳動(dòng)效率振動(dòng)功率轉(zhuǎn)向功率牽引功率設(shè)計(jì)計(jì)算!V=0.8317C0.83O1單輪振動(dòng)壓路機(jī)的傳動(dòng)效率全液壓轉(zhuǎn)向?yàn)殚_式計(jì)量馬達(dá)液壓系統(tǒng)其傳動(dòng)單輪振動(dòng)壓路機(jī)的傳動(dòng)系統(tǒng)有液壓傳動(dòng)機(jī)械效率!l與轉(zhuǎn)向泵轉(zhuǎn)向器及轉(zhuǎn)向缸的效率有關(guān)則:傳動(dòng)和液壓-機(jī)械聯(lián)合傳動(dòng)等型式其中行走振動(dòng)!l=!pm!PV!MV!L2和轉(zhuǎn)向系統(tǒng)是三個(gè)相互獨(dú)立的傳動(dòng)系統(tǒng)制動(dòng)系統(tǒng)式中!pm!PV轉(zhuǎn)向泵的機(jī)械效率與容積效率則由人工控制或液壓控制O圖1為全液壓?jiǎn)屋喺駝?dòng)!MV液壓轉(zhuǎn)向器的容積效率壓路機(jī)的傳動(dòng)示意圖O!!L轉(zhuǎn)向缸的傳動(dòng)效率當(dāng)轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的工作
3、壓力在l4~20MPa時(shí)!pm=0.89!PV=0.90!MV!0.88!L=0.95計(jì)算得!r=0.6696C0.67O!"#壓路機(jī)后橋機(jī)械傳動(dòng)的效率單輪振動(dòng)壓路機(jī)驅(qū)動(dòng)橋的傳動(dòng)效率按下式計(jì)算!R=!x!O!g!c!m!j3式中!x變速器的傳動(dòng)效率二級(jí)齒輪傳動(dòng)取20.98!O主減速的傳動(dòng)效率弧齒錐齒輪取0.95圖!全液壓?jiǎn)屋喺駝?dòng)壓路機(jī)傳動(dòng)示意圖雙曲線錐齒輪取0.90#zr6時(shí)或0.85$z>6時(shí)!"!振動(dòng)系統(tǒng)與轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的傳動(dòng)效率!g副減速的傳動(dòng)效率直齒輪取0.98無(wú)論全液壓傳動(dòng)還是機(jī)械傳動(dòng)的單輪振動(dòng)壓路!c差速器的傳動(dòng)效率錐齒輪差
4、速取1自機(jī)其振動(dòng)系統(tǒng)與轉(zhuǎn)向系統(tǒng)都是液壓傳動(dòng)的O振動(dòng)鎖差速取0.99液壓系統(tǒng)的傳動(dòng)效率!V只取決于振動(dòng)泵與振動(dòng)馬!m末級(jí)傳動(dòng)的效率NGW行星機(jī)構(gòu)取2達(dá)的效率則0.97外置側(cè)傳動(dòng)取0.95!V=!pm!PV!Mm!MV1!j十字萬(wàn)向節(jié)的傳動(dòng)效率一個(gè)雙萬(wàn)向節(jié)式中!pm!PV振動(dòng)泵的機(jī)械效率與容積效率取0.99!Mm!MV振動(dòng)馬達(dá)的機(jī)械效率與容積效率機(jī)械傳動(dòng)單輪振動(dòng)壓路機(jī)的行走驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)有一對(duì)于!!=20~25Mpa"=30~35HZ的振動(dòng)系統(tǒng)個(gè)由三軸變速機(jī)構(gòu)與主減速弧齒錐齒輪副減速直!pm=0.95!PV=0.96!Mm=0.95!MV=
5、0.96計(jì)算可得齒輪及錐齒輪差速器組成的組合變速器其末級(jí)傳!""#$#%71連動(dòng)為外置側(cè)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)a按式3)計(jì)算得!R=0.7999!!CV振動(dòng)輪容積效率分配系數(shù)載論0.80OCV=gFiF!RVrR文1.3振動(dòng)輪行走驅(qū)動(dòng)減速器的傳動(dòng)效率gRiR!FVrF全輪驅(qū)動(dòng)單輪振動(dòng)壓路機(jī)的振動(dòng)輪行走由行星!gFngR前后輪馬達(dá)的排量mL/1)減速器與驅(qū)動(dòng)板組成的轉(zhuǎn)鼓驅(qū)動(dòng)a振動(dòng)輪的轉(zhuǎn)鼓!pmn!Fmn!Rm驅(qū)動(dòng)泵與前后輪馬達(dá)的機(jī)械效NGWN雙聯(lián)齒輪行星傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)示意圖如圖2率所示a其傳動(dòng)比iF與傳動(dòng)效率!F分別為!!pVn!FVn!RV驅(qū)動(dòng)
6、泵與后輪馬達(dá)的容積效率Hb1-izbzbzdiFniR前輪與后輪的機(jī)械傳動(dòng)比abiF=iae=H="1+z#"1-zz$4!Fn!R前輪與后輪的機(jī)械傳動(dòng)效率1-iaceebrFnrR前輪與后輪的動(dòng)力半徑mbza+zb!lzcze-zbzd計(jì)算得知a對(duì)于壓力差約35MPa閉式傳動(dòng)的!F=!ae=-l5za+zbzz-zz!單輪振動(dòng)壓路機(jī)a當(dāng)行駛速度小于3km/h時(shí)a總傳cebd2動(dòng)效率!K約為0.57速度在3~6km/h時(shí)a!K為式中!lNGW行星機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)效率a取0.970.60大于6km/h時(shí)a!K為0.62O!!2圓柱齒輪副的
7、傳動(dòng)效率a取0.98壓路機(jī)單橋驅(qū)動(dòng)時(shí)aCmCV均為0a代入式6可!zanzbnzcnzdnze齒輪的齒數(shù)a如圖2求得其總傳動(dòng)效率!Ka對(duì)于機(jī)械傳動(dòng)機(jī)型a!K=!RO對(duì)于傳動(dòng)比50~70的NGWN機(jī)構(gòu)a其傳動(dòng)效2壓路機(jī)執(zhí)行機(jī)構(gòu)的工作阻力與功率消耗率為0.7~0.8a平均值0.75O振動(dòng)壓路機(jī)的動(dòng)力消耗主要有振動(dòng)功率轉(zhuǎn)向功率與牽引功率3個(gè)部分O!"#壓路機(jī)的激振力與振動(dòng)功率激振力F0N是由偏心振子激振器高速旋轉(zhuǎn)時(shí)的離心力形成的a它僅和振子的靜偏心矩及頻率有關(guān)a計(jì)算式為圖!NGWN行星傳動(dòng)機(jī)構(gòu)示意圖F=m2"f270e1.4壓路機(jī)行走驅(qū)
8、動(dòng)的總傳動(dòng)效率式中me激振器的靜偏心矩kgm全液壓?jiǎn)屋喺駝?dòng)壓路機(jī)行走驅(qū)動(dòng)的傳動(dòng)效率af振動(dòng)頻率Hz因其為無(wú)級(jí)調(diào)速傳動(dòng)a所以是一個(gè)變值O這個(gè)變值與在減振狀態(tài)良好的條件下推導(dǎo)的振動(dòng)功率NV泵的工作壓力轉(zhuǎn)速n斜盤傾角及馬達(dá)的轉(zhuǎn)速有關(guān)kW的理論計(jì)算式為2-
