國產(chǎn)300 mw機(jī)組惰走時(shí)間異常原因分析及對(duì)策

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1、國產(chǎn)300MW機(jī)組惰走時(shí)間異常原因分析及對(duì)策前　言　汽輪機(jī)的惰走時(shí)間是機(jī)組停運(yùn)過程的重要監(jiān)視參數(shù)，停機(jī)后惰走時(shí)間的偏長或偏短均為不正常的現(xiàn)象。惰走時(shí)間偏短容易引起人們的高度警惕，這一方面有較多分析研究，但惰走時(shí)間偏長不太容易引起人們的注意。本文通過對(duì)珠江電廠4臺(tái)引進(jìn)型國產(chǎn)300MW機(jī)組相繼投產(chǎn)以來停機(jī)惰走時(shí)間的統(tǒng)計(jì)和分析，指出惰走時(shí)間偏長的原因，分析并提出了相應(yīng)的解決途徑。1　珠江電廠惰走時(shí)間的異常情況)　珠江電廠自1993年4月21日1號(hào)機(jī)組投產(chǎn)以來，至今已4臺(tái)機(jī)組投入商業(yè)運(yùn)行。機(jī)組停運(yùn)的惰走時(shí)間一般在52～58min之間。但是，截止到2000年8月，1號(hào)機(jī)

2、組啟停124次，不正常的惰走有6次，其中最長的一次是1995年6月12日停機(jī)，惰走了80min。2號(hào)機(jī)組啟停87次，不正常的惰走有6次，其中最長的一次是1995年8月11日的停機(jī)，惰走時(shí)間233min。3號(hào)機(jī)組啟停77次，不正常的惰走有4次，其中最長的一次是1998年10月26日的停機(jī)，惰走時(shí)間124min。4號(hào)機(jī)組啟停58次，不正常的惰走有11次，其中最長的一次是1998年9月12日的停機(jī)，惰走時(shí)間171min。2　機(jī)組停運(yùn)惰走的一般規(guī)律　機(jī)組停運(yùn)后惰走分為3個(gè)階段：2．1　第一階段：由3000r／min下降至1500r／min左右，下降速度較快。這是由于高

3、轉(zhuǎn)速下的摩擦鼓風(fēng)損失大造成的?！〉诙A段：由1500r／min下降至150r／min左右，下降速度較慢。這個(gè)階段轉(zhuǎn)子的能量主要消耗在克服機(jī)械磨擦阻力。由于摩擦鼓風(fēng)損失與轉(zhuǎn)速的立方成正比，此階段的摩擦鼓風(fēng)損失較高速下的摩擦鼓風(fēng)損失小得多，故這個(gè)階段各項(xiàng)損失之和是最小的，因此這個(gè)階段惰走時(shí)間較長，占全程惰走時(shí)間的70％左右。2．3　第三階段：由150r／min下降至停止。當(dāng)轉(zhuǎn)速下降到某一值后，由于軸承油膜失去穩(wěn)定性而使機(jī)械阻力增大，轉(zhuǎn)子迅速停止?！　∞D(zhuǎn)子的惰走與真空的關(guān)系十分密切，運(yùn)行規(guī)程中要求轉(zhuǎn)子惰走時(shí)應(yīng)伴隨著真空下降，理想的狀況應(yīng)是轉(zhuǎn)子靜止時(shí)，真空接近為零。因

4、此分析轉(zhuǎn)子惰走時(shí)間必須要結(jié)合真空的變化情況來分析。3　引起惰走時(shí)間異常原因3．1　惰走時(shí)間偏短的原因有：a．真空下降速度太快；b．油溫和油壓變化太快；c．汽輪機(jī)動(dòng)、靜部分有摩擦；　d．軸承工作狀況惡化。3．2　惰走時(shí)間偏長的原因有：a．主汽門或調(diào)門有泄漏；　b．抽汽逆止門不嚴(yán)，高、低加熱器及四抽返汽進(jìn)入汽輪機(jī)中。惰走時(shí)間偏長的實(shí)例分析1998年9月12日4號(hào)機(jī)組停機(jī)過程中，當(dāng)轉(zhuǎn)速降到90r／min時(shí)就下降得很慢。運(yùn)行人員全面檢查各主汽門、調(diào)門、抽汽逆止門的關(guān)閉情況均正常，但轉(zhuǎn)子就是不能靜止。最后被迫先將真空降至0，將主再熱汽壓降低后，才迫使轉(zhuǎn)子靜止下來，整個(gè)惰

5、走時(shí)間171min。　　按照轉(zhuǎn)子惰走一般規(guī)律分析，當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)90r／min時(shí)，應(yīng)進(jìn)入惰走的第3個(gè)階段，這時(shí)的機(jī)械阻力較大，應(yīng)該迅速停止。是什么原因造成轉(zhuǎn)子克服了機(jī)械阻力繼續(xù)旋轉(zhuǎn)的呢？我們初步認(rèn)定為漏汽進(jìn)入汽缸做功，使轉(zhuǎn)子克服了機(jī)械阻力繼續(xù)轉(zhuǎn)動(dòng)?！　》治龈邏焊椎那闆r，停機(jī)時(shí)的主蒸汽壓力為10．98MPa，打閘后A側(cè)高壓主汽門后壓力迅即降為0．11MPa，且主蒸汽閥體金屬溫度下降緩慢，因此判斷A側(cè)高壓主汽門是嚴(yán)密的。由于高壓調(diào)門前壓力可以維持在0．11MPa且由于主蒸汽閥體金屬溫度下降緩慢，故可判定A側(cè)高壓調(diào)門是嚴(yán)密的。由于打閘后B側(cè)高壓主汽門壓力迅即降為0．18M

6、Pa，而且主蒸汽閥體金屬溫度下降亦是緩慢的，同樣可以分析出B側(cè)高壓主汽門和高壓調(diào)門亦是嚴(yán)密的。繼續(xù)分析發(fā)現(xiàn)高壓缸排汽閥門前壓力為0，門后壓力為0．56MPa，可見高排逆止門也是嚴(yán)密的，不存在冷再返汽的問題。高壓缸各疏水門處于關(guān)閉狀態(tài)，調(diào)節(jié)級(jí)壓力為0。綜合以上情況我們排除了高壓缸漏汽的可能。　　加熱器、四抽是否有返汽進(jìn)入汽缸呢？機(jī)組打閘后各抽汽門聯(lián)關(guān)正常，且各抽汽管道的金屬溫度也是逐步降低的，不存在返汽的現(xiàn)象。因此又否定了高加、低加和除氧器返汽的可能性?！⊥ㄟ^以上分析，我們初步認(rèn)為中壓缸漏汽的可能性較大。進(jìn)一步分析發(fā)現(xiàn)：在機(jī)組跳閘后，高、低壓旁路迅速打開，但再熱

7、器壓力出現(xiàn)一個(gè)突升至4．0MPa然后逐步降為0的現(xiàn)象，這與機(jī)組停機(jī)應(yīng)有的過程是相佐的。因此，我們認(rèn)為高旁的快開速度較低旁快開速度要快，造成再熱器有一個(gè)瞬時(shí)憋壓的過程。中壓主汽門設(shè)計(jì)中設(shè)有一個(gè)裝有節(jié)流孔板的旁通管，其目的是減少中壓主汽門的啟動(dòng)力矩，通過這個(gè)旁通管流入的蒸汽至中壓調(diào)門前，以平衡中壓主蒸汽門前后壓差，達(dá)到減少中壓門啟動(dòng)力矩的作用，因此在中壓主汽閥金屬溫度變化不大的情況下，要判斷中壓主汽門是否泄漏就較為困難。但根據(jù)中壓調(diào)門前后的壓力和溫度變化情況我們可以判斷出A，B兩側(cè)中壓調(diào)門是不嚴(yán)密的。　　經(jīng)過以上分析我們的結(jié)論是：4號(hào)機(jī)A，B側(cè)中壓調(diào)門不嚴(yán)是造成這

8、一次惰走時(shí)間偏長的原因。至于A，B側(cè)中