自升式鉆井平臺穩(wěn)性與海洋開發(fā)鉆井的幾種特殊作業(yè)探討

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第四章自升式鉆井平臺穩(wěn)性穩(wěn)性計算是所有船舶操作中最基本也最重要的?個關(guān)鍵操作。半潛式鉆井平臺和自升式鉆井平臺都要計算在各種作業(yè)エ況下的船舶穩(wěn)性。本章主要介紹關(guān)于穩(wěn)性的概念和計算方法、實際應(yīng)用問題。目錄第一節(jié)穩(wěn)性的概念澄清和穩(wěn)性的定義及原理第二節(jié)鉆井平臺穩(wěn)性計算原理第三節(jié)對樁腳負(fù)荷的預(yù)測和校核第四節(jié)壓載計算第五節(jié)鉆井作業(yè)狀態(tài)的穩(wěn)性第六節(jié)風(fēng)暴狀態(tài)的穩(wěn)性第七節(jié)穩(wěn)性計算的通常方法第一節(jié)穩(wěn)性的概念澄清和穩(wěn)性的定義及原理穩(wěn)性,在人們的常識里面是ー個物體或裝備的穩(wěn)定程度,也就是說大多數(shù)人會認(rèn)為搖擺少，慢就是穩(wěn)性。比如說,站在地上穩(wěn)穩(wěn)當(dāng)當(dāng)?shù)?在獨木橋上就不穩(wěn)當(dāng)。在船舶科學(xué)里面,穩(wěn)性的概念剛剛好和人們想像中的完全相反。船舶穩(wěn)性中,搖擺得快的船或平臺確是穩(wěn)性好的船舶!平時人們常說的穩(wěn)當(dāng),在船舶科學(xué)里面的定義是舒適性。比如,拖輪搖擺得比平臺嚴(yán)重得多,大家可能會以為平臺比拖輪穩(wěn)性好。事實上，是拖輪比平臺穩(wěn)性好,拖輪搖擺頻率快且幅度大，但最大的允許搖擺角度比平臺大。而鉆井平臺,無論是自升式還是半潛式,它的搖擺都比拖輪緩慢,搖動到一定角度后就會直接傾覆,釀成災(zāi)難性事故。因此,穩(wěn)性和舒適性是船舶科學(xué)上的ー對矛盾。在科學(xué)上的穩(wěn)性定義是:船舶在使其傾斜的外力消除后能自行回到原來平衡位置的性能。根據(jù)傾斜方向，船舶有橫穩(wěn)性和縱穩(wěn)性，在常規(guī)船舶中,后者一般不危及船舶的安全，比如拖輪、貨輪、油輪等。但是對于鉆井平臺來說,橫穩(wěn)性和縱穩(wěn)性在有的時候是相差并不大的。平時計算時一樣要校核到這兩個方面的數(shù)據(jù)。

1根據(jù)所受外カ性質(zhì)及是否計及傾斜時的角速度和慣性,有靜穩(wěn)性和動穩(wěn)性之分。靜穩(wěn)性ーー船舶在外力矩逐漸作用下的穩(wěn)性。船上重物移動或在ー側(cè)裝載少量貨物引起的傾斜カ矩可認(rèn)為是逐漸作用的外力矩。受外力矩逐漸作用時船舶傾斜較慢,傾斜角速度可以忽略不計。根據(jù)傾角大小,可分為初穩(wěn)性和大傾角穩(wěn)性。初穩(wěn)性一一船舶作傾角小于10。傾斜時的穩(wěn)性,又稱小傾角穩(wěn)性。小角度傾斜是船在航行中經(jīng)常發(fā)生的。此時，船舶有無穩(wěn)性及穩(wěn)性優(yōu)劣決定于橫穩(wěn)心高度（又稱初穩(wěn)性高度）,即從重心G到穩(wěn)心M的垂直距離GM（下圖）。穩(wěn)心M為船舶傾斜時,浮心移動軌跡的曲率中心,在小角度傾斜時,可視作是ー個固定點。具有初穩(wěn)性的船舶,傾斜后浮力能夠與重力w構(gòu)成一個使船回復(fù)的カ矩，其值Mr=GM-sinOo式中為船舶的排水量;〇為傾角。橫穩(wěn)心高為正值,穩(wěn)心在重心之上，GM值大,船舶的復(fù)原能力也大。但過大的橫穩(wěn)心高會使船舶在風(fēng)浪中劇烈搖蕩,使適航性變壞。因此,要選擇適當(dāng)。ー般上限值取決于對船舶橫搖周期的要求，最低值為船舶安全要求所確定。大傾角穩(wěn)性一--船舶作傾角為10。以上傾斜時的穩(wěn)性。此時,回復(fù)カ矩以Mr=?GZ來表示。式中GZ為重心到浮力作用線的垂直距離，稱回復(fù)カ臂。在同一裝載情況下,其值隨傾角由小到大再由大到小直至最后消失。回復(fù)カ臂與傾角的關(guān)系曲線稱靜穩(wěn)性曲線（圖2）,曲線最高點的豎坐標(biāo)表示船在傾斜中所能產(chǎn)生的最大回復(fù)力臂,相應(yīng)的橫坐標(biāo)為最大靜傾角。smax,回復(fù)力臂最后消失時

2的傾角為穩(wěn)性消失角Or。它們是衡量大傾角穩(wěn)性優(yōu)劣的主要指標(biāo),其值越大表示大傾角穩(wěn)性越好,船舶越不易傾覆。動穩(wěn)性一一船舶在外力矩突然作用下的穩(wěn)性。陣風(fēng)突然襲擊和海浪沖擊引起的〇&…e,傾斜カ矩屬于突然作用的外力矩。力的突然作用,使船舶傾斜很快,這就需要考慮傾斜時的角速度和慣性。在靜力作用下,外傾角力矩不超過船舶的最大回復(fù)カ矩,船舶就不會傾覆。但在動カ作用下，由于慣性,即使達到回復(fù)カ矩與外力矩相等,船舶還要繼續(xù)傾斜,只有當(dāng)外力矩所作的功被回復(fù)カ矩所作的功抵消時才能停止傾斜。因此,衡量動穩(wěn)性優(yōu)劣的指標(biāo)是回復(fù)カ矩所作的功。船舶傾斜中最危險的情況是船舶搖擺到最大擺幅正要回復(fù)時,受到與回復(fù)方向一致的突加力矩作用,船舶在兩個同方向カ矩作用下傾斜加劇。此時能使船舶傾覆的最小突加外力矩稱為最小傾覆力矩。中國《海船穩(wěn)性規(guī)范》規(guī)定，船舶最小傾覆力矩Mq與風(fēng)壓動傾カ矩Mf之県迎W比K應(yīng)不小于1,即2。式中最小傾覆カ距的數(shù)值與裝載情況、船形、航區(qū)、波浪周期及搖擺程度有關(guān)。風(fēng)壓動傾カ矩根據(jù)船舶的航區(qū)、受風(fēng)面積和面積中心來確定。船舶的受風(fēng)面積越大,面積中心位置越高,航區(qū)中風(fēng)浪越大,穩(wěn)性問題就越嚴(yán)重。公司所有的鉆井平臺,其總體受風(fēng)面積都大,故穩(wěn)性問題就比其他船舶嚴(yán)重,更需要認(rèn)真對待。

3第二節(jié)鉆井平臺穩(wěn)性計算原理在實際的操作中,要求鉆井平臺人員根據(jù)原理來進行穩(wěn)性的校核,是不太現(xiàn)實的。鉆井平臺的穩(wěn)性,在其設(shè)計階段已經(jīng)經(jīng)過了完成的全面校核和計算,甚至還進行了各種工作狀況的典型模擬計算,而且整套計算已經(jīng)獲得權(quán)威機構(gòu)ーー船級社的審批認(rèn)可才能進入建造新的鉆井平臺階段。但是,在實際工作中僅僅套用設(shè)計公司提供的典型模擬計算,將會存在因?qū)Ψ€(wěn)性低估而釀成事故的可能,也存在對穩(wěn)性情況高估而浪費裝備性能的可能。實際上,穩(wěn)性校核的計算非常復(fù)雜,因此,設(shè)計公司為了簡化船舶在實際操作中的穩(wěn)性校核問題，經(jīng)常是根據(jù)穩(wěn)性原理給出各種公式，由船舶或鉆井平臺操作者進行簡單的計算就能校核穩(wěn)性。在鉆井平臺實際操作中,計算穩(wěn)性的工作其實是校核ー些簡單的參數(shù),只要參數(shù)符合設(shè)計公司提供的并獲得相應(yīng)船級社批準(zhǔn)的相關(guān)資料要求,那么我們就可以認(rèn)為平臺的穩(wěn)性是符合要求的。在實際鉆井平臺穩(wěn)性計算中需要校驗的幾個數(shù)據(jù):可變負(fù)荷ーー在鉆井平臺上的所有不屬于固定裝備而且沒有列入靜水力傾斜試驗的貨物、設(shè)備、人員甚至是結(jié)構(gòu)的重量,包括油水灰等散裝材料。可變負(fù)荷不允許超出設(shè)計公司提供的相應(yīng)工況的最大可變負(fù)荷。平臺的航行吃水和傾斜度,航行吃水不能大于設(shè)計公司提供的最大航行吃水,這個要求是根據(jù)船級社和國際海事公約相關(guān)條款要求的,所有航行中的船舶必需保證足夠的干舷,就是保證足夠的儲備浮力以應(yīng)對惡劣海況或意外事故造成的船舶破損。平臺的總體重心高度,這個也分橫向重心高和縱向重心高。這是整個穩(wěn)性計算中最關(guān)鍵的ー個步驟。在設(shè)計公司提供的相關(guān)資料里面,提供跟平臺吃水相對應(yīng)的允許該平臺拖航時最高的重心高度。要求是任何時候的工況,實際平臺總體重心高度必需小于允許的重心高度,最好的是留有足夠的安全預(yù)度。在實際操作中,對于自升式鉆井平臺,也可以使用穩(wěn)性計算手段去預(yù)測每個樁腿的受カ、每個升降裝置的受カ、每個樁腿底部的壓カ等數(shù)據(jù),以滿足實際エ作中的需要。簡單的說,實際的穩(wěn)性計算就是三個步驟:估算貨物重量重心數(shù)據(jù)統(tǒng)計,并校核可變負(fù)荷計算平臺的總體重心高度、吃水和其它需要校核的數(shù)據(jù);查設(shè)計公司提供的相關(guān)數(shù)據(jù)或曲線,校核所計算的數(shù)據(jù)是否符合要求。ー、第一步是估算貨物重量重心重量重心統(tǒng)計和計算有一個原則:要求貨物必須被固定,重量和重心的位置

4不能改變,所以有了在拖航移位前的固定可移動貨物的要求。這個要求一方面是進行穩(wěn)性計算方面的技術(shù)要求,另外一?方面是以往慘痛的歷史案例總結(jié)出來的經(jīng)驗教訓(xùn)。重量重心計算的簡單原理:A貨物B=平臺輕船帀量上面是ー個簡單的示意圖。A表示一件貨物,可以放在平臺上的任何ー個地方。如果我們需要計算出他們的總重量,那非常好計算,A+B就行。那么重心如何計算呢?首先我們需要確定已經(jīng)知道的ー些參數(shù)和需要通過計算求出來的參數(shù)。已經(jīng)知道:B的重量和重心位置，A的重量和重心位置。需要計算的：A和B結(jié)合在一起的重心位置。這樣就需要首先有??個坐標(biāo)系去確定。這個坐標(biāo)系在船舶科學(xué)里面也有統(tǒng)…的要求:高度上方為正值船尾為〇船頭為正值?船底為〇船底下方為負(fù)值船的中軸為0,面對船頭,右邊為正值,左邊為負(fù)值船的橫向剖面這里我們以縱向坐標(biāo)為例子。B的重心位置距離船尾X米。A的重心位置距離船位丫米。B的重心可以查資料獲取。A的重心就靠自己去測算:該貨物的重心位置,然后擺放的位置距離船尾多少?兩者結(jié)合就獲得丫的數(shù)值。然后就可計算綜合體的縱向重心,其計算方法根據(jù)下面的假設(shè)和要求:1.貨物A并不能隨著船舶的擺動和移動位置,也就是說在任何情況

5下它的Y值是固定的。落實到操作上就是要對船舶上的貨物進行固定。1.假設(shè)船體以ー個位于任何假想的支點轉(zhuǎn)動,當(dāng)平臺平穩(wěn)不動或勻速運動的時候,它受到的外力和外力距總和應(yīng)該是〇。這樣就可以得到ー個公式:AXX+BXY=(A+B)XZo等式右邊是作用在平臺上的其它外力做的カ矩。它們的カ矩跟平臺總重量所做的カ矩是完全相等但方向剛好相反的。這樣就獲得求重心的方法：總體重心Z=(AXX+BXY)/(A+B)如果利用EXCEL表格做計算就非常簡單了。將所有的貨物的重量匯總,將所有貨物的カ矩匯總,然后總カ矩除去總重量就是新的總重心。當(dāng)然所有的貨物包括油水。實際上,為了定位平臺的重心，其實我們需要對三個坐標(biāo)的重心都單獨進行計算オ能獲得真正的重心位置。二、第二步是將所獲得的總重心和技術(shù)資料進行計算并校核通過第一步的收集資料和計算以后,已經(jīng)獲得了可變負(fù)荷的總重量和平臺的總重量。下ー步就需要用一些船舶的穩(wěn)性計算公式進行計算。1、關(guān)于在鉆井平臺的油水的問題。在前面的論述中,定義了一個假設(shè)或者說是要求,貨物不能隨著平臺或船舶的搖擺而移動。但是在實際的操作中,我們并不能限制在油艙水艙的液體隨著船舶的擺動而移動。而且,液體每次都會向傾斜ー側(cè)流動,從而促使船舶加大搖擺幅度,降低了其恢復(fù)平衡位置的能力。因此在船舶設(shè)計階段就對這個不利因素進行處理,叫做自由液面力矩修正。根據(jù)計算重心位置的方法,カ矩增加后,在總重量不增大的條件下,就會導(dǎo)致計算出來的重心高度比只通過第一步方法測算的要高。雖然船舶或鉆井平臺在設(shè)計階段,就對自由液面修正カ矩進行了計算。由于每個液體艙室的大小是在設(shè)計完成后就不可能改變的，因此設(shè)計公司能根據(jù)艙室里面裝載的液體多少估算出每個艙室的自由液面力矩修正值的大小。當(dāng)液體比較少的時候,?般設(shè)定的限度是液體高度小于艙室內(nèi)的縱橫支架構(gòu)件的高度時，通過計算發(fā)現(xiàn)自由液面被結(jié)構(gòu)件分隔成非常小的區(qū)塊,從而產(chǎn)生的カ矩小到可以忽略不計。同樣通過計算發(fā)現(xiàn)如果液體艙室內(nèi)的液體是裝滿到…定程度的,那么它的影響也可以忽略不計。只有當(dāng)液體的液位高度在一定

6范圍內(nèi)オ會有自由液面力矩影響。經(jīng)過計算,該范圍內(nèi)的自由液面力矩又收到艙室的水平面積影響,如果艙室是不規(guī)則形狀，比如下面小上面大,那么其自由液面也會跟隨著變化。在這方面的數(shù)據(jù)，在船舶操作手冊里面會提供-個表格。我們需要根據(jù)每個艙室的液體高度去查出每個艙室的自由液面修正力矩并列入到穩(wěn)性計算里面。如果利用EXCEL文件計算，我們只需要將所有自由液面修正力矩的表格輸入到文件內(nèi),然后用ー個查找條件函數(shù)就可以將數(shù)據(jù)找出來。在最后的漂浮計算表格上表達出來自由液面修正力矩總和。并利用這個數(shù)據(jù)對計算出來的重心高度進行校正。在實際使用中就是用重心高增加來表達自由液面力矩的影響。1、通過總重量計算相應(yīng)的吃水,這是穩(wěn)性計算的第一個目的。同樣的，計算吃水也是從設(shè)計公司提供的操作手冊里面獲取相關(guān)表格,名稱叫做靜水力曲線表。該表格可以按照每個厘米的吃水變化計算好相應(yīng)的排水量（也就是平臺的總重量）。在實際的計算中,需要反過來,根據(jù)總重量查相應(yīng)的吃水。但是我們在這ー個表格中查到的吃水是平臺計算平均吃水。是根據(jù)估算的可變負(fù)荷和其它測算的油水灰重量、結(jié)構(gòu)重量對照表格得來的,其中可能存在一定的誤差。不過,可變符合估算中一兩百噸誤差對ー個重量超過ー萬噸的平臺來說,對吃水造成的影響并不大的。2、穩(wěn)心高度，這是穩(wěn)性計算的核心內(nèi)容但是也是最簡單的內(nèi)容，?樣是利用《靜水力曲線表》,對應(yīng)相應(yīng)的排水量（總重量）有相應(yīng)的穩(wěn)心高度,包括橫向穩(wěn)心高度和縱向穩(wěn)心高度。3、對重心高度和穩(wěn)心高度進行校核利用獲得的從船底算起穩(wěn)心高度和相應(yīng)的重心高度（經(jīng)過自由液面校正后數(shù)據(jù)）比較,條件是:從船底算起穩(wěn)心高度一重心高度=穩(wěn)心高，要求穩(wěn)心高符合每條船舶的操作手冊要求的數(shù)據(jù)。4、計算平臺的傾斜度,需要符合拖航技術(shù)要求,同時也可以預(yù)測每個吃水標(biāo)尺的吃水。首先從《靜水力曲線表》內(nèi)根據(jù)總重量查到縱向浮心的數(shù)據(jù)。（縱向浮心一縱向重心）/縱向穩(wěn)心高=TAN（傾斜角〇）利用反三角函數(shù)就可以求出傾斜角〇同樣的原理可以求出橫向傾斜角度。

7如果要繼續(xù)計算船頭和船尾的吃水,還需要根據(jù)總重量在《靜水力曲線表》查詢ー個數(shù)據(jù):縱向漂心數(shù)據(jù)。在獲得傾斜角和船頭（或）船尾位置Y,平臺總長L就可以計算出相應(yīng)位置的吃水:首先求縱傾（船頭船尾吃水差）：縱傾=總長LX（縱向浮心到縱向重心的距離/縱穩(wěn)心高）船頭吃水=計算吃水一（總長Lー縱向漂心）X縱傾/總長L船尾吃水=計算吃水+縱向漂心縱傾/總長L橫向傾斜計算方法類似。在平常的拖航中,船級社一般要平臺處于輕度前后傾斜的狀態(tài)，縱向傾斜不能大于0.5度左右。橫向傾斜要求基本水平。

8外力矩

9第三節(jié)對樁腳負(fù)荷的預(yù)測和校核在機械設(shè)計理論中,有一個易損件設(shè)計問題。人們要求設(shè)備各個零件不能同時損壞,因為不同部位零件的使用壽命不ー—樣。比如外殼一般就比轉(zhuǎn)動或摩擦零件更加耐用。但是同樣的轉(zhuǎn)動零件也需要有不同的使用壽命,而且要求使用壽命短的是容易更換和制造的。比如軸和軸承。在機械設(shè)計中軸承就是一個容易更換并壽命最短的零件。在ー個平臺上也是存在這樣規(guī)律。樁腳和升降裝置(系統(tǒng))、平臺主體結(jié)構(gòu)中，在原始設(shè)計中,升降裝置系統(tǒng)是三個環(huán)節(jié)中最弱的一個環(huán)節(jié)。雖然人們普遍認(rèn)為升降裝置最重要。實際上,樁腳和平臺主體結(jié)構(gòu)的修理難度或復(fù)雜程度比升降裝置高多了。另外一個原因,就是升降裝置的保護可以通過一系列的程序去實現(xiàn)。因此,在平常實際操作中需要對樁腳負(fù)荷,升降系統(tǒng)的負(fù)荷進行校核，避免超出系統(tǒng)負(fù)載,出現(xiàn)損壞。首先,根據(jù)前面一系列的核算,我們已經(jīng)獲得了詳細的數(shù)據(jù):平臺的重心(橫向和縱向)位置,平臺的總重量。我們需要做的就是去將重量分配給各個樁腳。這里以三個樁腳的平臺為例子。平臺重心坐標(biāo):縱向L,橫向T。三個樁腳坐標(biāo)(XI,Yl),(X2,Y2),(X3,Y3)求每個樁腳負(fù)荷的原理是利用カ矩相等原理。將其中兩個樁腳中心連線看成一個可以轉(zhuǎn)動的支撐點。那么平臺重力カ矩就必需和第三個樁腳的支撐カカ矩相等,才能保持平臺的穩(wěn)定平衡。

10平臺重力カ矩兩個樁腳連線,作為ー個支撐點第三個樁腳支撐カ矩

11因此,我們只要掌握了重心離兩個樁腳連線距離和第三個樁腳離兩個樁腳連線距離,就可以計算出第三個樁腳的受カ。其它兩個樁腳也可以用更換支撐點的方法獲得。最后可以針對每ー個平臺求出ー個公式,在實際計算中直接套用公式即可。第三個樁腳和其它兩個樁腳距離怎么計算?利用它們的定位坐標(biāo)或者在圖紙上直接丈量就可以獲得相應(yīng)的距離數(shù)據(jù)。ー般三個樁腳的數(shù)據(jù)都能在圖紙上直接丈量。比如:A樁距離BC樁連線:一般情況下BC樁的丫值是一致的，直接用Y1-Y2就是。那么重心的位置距離BC樁連線呢?在這個情況下,其重心的橫向定位并不影響它與BC樁連線距離,因此也就是L-Y2。A樁的受力就出來了=(GX(L-Y2))/(Y1-Y2)由于樁腳的位置是不變的,其實真正變化的是L和G。因此我們可以把G去掉,直接計算出一個系數(shù)。以后每次用這個系數(shù)去乘上G,就是A樁的受力了。B樁的計算就受到橫向坐標(biāo)的影響了。這個時候,由于用AC樁連線計算比較復(fù)雜,可以假定針對A樁為カ矩支撐點,方便計算。我們第一步先忽略橫向重心位置的影響,那么:BX(Y1-Y2)+CX(Y1-Y2)=GX(Y1-L)第二步再以穿過A樁的中軸線為支點,可以列ー個平衡公式:TXG+BXX2=CXX3這兩個公式，只有B和C這兩個樁腳的受力是未知數(shù)自然可以求出相應(yīng)的數(shù)值。一般情況下,X2和X3是相等的。即BC-TXG/X2因此就獲得B=(GX(Y1-L)/(Y1-Y2)-TXG/(X2))/2針對每個平臺,操作手冊里面都有相關(guān)的資料,需要根據(jù)實際情況調(diào)整。在獲得每個樁腳的負(fù)荷后,通過查閱操作手冊里面的相關(guān)樁腳安全負(fù)荷來核對。也可以利用樁靴的面積來計算樁靴對海底的壓カ,用來核對海底地質(zhì)情況是否符合插樁要求,甚至評估預(yù)測樁腳入泥的深度。第四節(jié)壓載計算ー、為什么要壓載?1、自升式平臺的壓載,與陸地建造高樓打地基的原理一樣,是為了獲得一個穩(wěn)定的基礎(chǔ)。避免極限惡劣的環(huán)境條件造成平臺的傾覆和損壞。2、壓載方法是模擬惡劣環(huán)境造成的力作用在鉆井平臺上。有增加海水的方法(三個樁腳的平臺)或者使用平臺的自重單獨作用到其中兩個樁腳上(四個樁腳的平臺)3、壓載目的是檢驗在外力作用下是否會產(chǎn)生傾斜甚至傾覆。

121、惡劣的外界環(huán)境,包括:風(fēng),臺風(fēng)、季候風(fēng):海浪、涌、海流、海冰、地震、海嘯。壓載中可能碰到的問題:樁腳入泥過深,導(dǎo)致拔樁異常困難。2、壓載過程中碰到某個樁腳突然下沉，造成平臺大幅傾斜。3、壓載完成后,在作業(yè)過程中出現(xiàn)平臺下沉。三、壓載如何計算1、常規(guī)做法通常,壓載是由平臺設(shè)計公司提供合適的程序進行計算,或者是提供典型的工況的典型壓載數(shù)據(jù)而不必進行計算。按程序進行計算,需要有一套模擬惡劣エ況資料,包括了不同水深、不同風(fēng)カ、不同海流的數(shù)據(jù)。其優(yōu)點是可以針對不同情況選擇不同的壓載量，缺點是需要人工計算,存在數(shù)據(jù)誤差的風(fēng)險。按典型數(shù)據(jù)壓載則比較簡單,但安全系數(shù)高,缺點是存在過量壓載而導(dǎo)致樁腳入泥過深的可能。設(shè)計公司如何確定環(huán)境參數(shù)-一設(shè)計平臺前,先根據(jù)業(yè)主和規(guī)范的要求,選擇最惡劣的工況環(huán)境:一般是依據(jù)中國船級社的規(guī)范,要求選擇的環(huán)境載荷至少是50年一遇。對無限作業(yè)區(qū)域的平臺,其最小設(shè)計風(fēng)速應(yīng)為：?自存工況：51.5m/s(100kn)?正常作業(yè)エ況：36m/s(70kn)也可以讓公認(rèn)的實驗室進行風(fēng)洞試驗獲取準(zhǔn)確數(shù)據(jù)。波浪環(huán)境：根據(jù)預(yù)計使用海區(qū)的統(tǒng)計資料和…套復(fù)雜的計算理論,取得波浪的波高、周期,然后計算波浪給平臺的受カ。海流環(huán)境：根據(jù)預(yù)計使用海區(qū)的統(tǒng)計資料獲取最大流速，使用獲得船級社認(rèn)

13可的理論計算受力。如果業(yè)主有特別要求,設(shè)計公司還需要選取地震、海床承受能力、溫度、污底、冰雪的環(huán)境參數(shù)并計算其載荷。1、環(huán)境載荷和平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計當(dāng)根據(jù)選取的環(huán)境參數(shù)計算出環(huán)境載荷后,還需要根據(jù)業(yè)主要求的其他參數(shù),比如可變負(fù)荷、作業(yè)水深、作業(yè)能力等參數(shù)進行結(jié)構(gòu)設(shè)計。再利用計算機建立平臺的數(shù)據(jù)模型,計算出各種エ況、環(huán)境平臺的受カ,評估出安全系數(shù)。然后將建立模型的方法理論和各種數(shù)據(jù)提交給船級社審批,船級社則使用不同的方法進行計算,結(jié)果符合了才算是審核通過。2、環(huán)境載荷的來源一般由設(shè)計公司依據(jù)計算和統(tǒng)計資料提供環(huán)境載荷的數(shù)據(jù)。由于風(fēng)カ和波浪流這些環(huán)境載荷的計算理論很復(fù)雜,可以要求設(shè)計公司根據(jù)不同的水深、風(fēng)速、流速、平臺氣隙、樁腳入泥等參數(shù)計算出相應(yīng)的環(huán)境載荷,然后用圖表的形式提供給使用者。環(huán)境載荷有風(fēng)カF1、波浪流力F2。與環(huán)境載荷進行對抗的カ有重力W、樁腳支撐カR1和R2。為了達到平衡,兩方面的カ必須相等。R1——表示受風(fēng)ー側(cè)的樁腿受カ總和。R2一一表示下風(fēng)ーー側(cè)的樁腿受カ總和。參考右圖,在保持平衡的狀態(tài)下列等式需成立:F1XD1+F2XD2+R1XD3ゴXD（以R2，風(fēng)カ1在保持青下,根據(jù)樁腳支若R1=（Wテ線為基準(zhǔn)）從公式

14里面可以看出:風(fēng)カF1和波浪流力F2的上升,將導(dǎo)致受風(fēng)側(cè)樁腳支撐カR1的下降!在受風(fēng)カ和波浪流力的影響下,平臺會出現(xiàn)搖擺,因此求下風(fēng)ー側(cè)的樁腳支撐カR2時需把搖擺因素考慮進去。請對照公式看上圖。計算R2：R2=(F1XD1+F2XD2+WX(D0+t))/D3(以參考線為基準(zhǔn)求R1)從公式看出,風(fēng)カF1和波浪流力F2的上升、平臺搖擺度t的增加都是會導(dǎo)致R2的增加!基于鉆井平臺的鋼結(jié)構(gòu)是具有彈性的,因此風(fēng)カ和涌浪流力會造成平臺搖擺。但是,搖擺幅度計算由于過于復(fù)雜,只能要求設(shè)計公司計算后提供數(shù)據(jù)。既然從公式里面定性分析出受到風(fēng)カ和涌浪流カー側(cè)的樁腳支撐カ減少,是對應(yīng)ー側(cè)的樁腳支撐カ將大大增加。這個計算也是需要設(shè)計公司在設(shè)計階段就計算好并提供結(jié)果。從CCS規(guī)范里面獲取的環(huán)境載荷估算的幾個公式:風(fēng)カ:F=ChCsSPKN?P=0.613X10-3V2KPa?Pーー風(fēng)壓,KPa?Sーー平臺在正浮或傾斜狀態(tài)時,受風(fēng)構(gòu)件的正投影面積M2?Chーー受風(fēng)構(gòu)件的高度系數(shù),其值可根據(jù)構(gòu)件高度h(即構(gòu)件型中心到設(shè)計水面的垂直距離)?Csーー受風(fēng)構(gòu)件形狀系數(shù),其值可根據(jù)構(gòu)件形狀由表2.2.1(b)選取,

15也可根據(jù)風(fēng)洞試驗確定。?V設(shè)計風(fēng)速,m/s從風(fēng)カ計算公式可以看出，影響風(fēng)カ因素有:速度、形狀、面積、離海面高度。波浪力的計算公式一般用莫里遜公式:F=Fd+F|KN/m其中:?Fーー小尺度構(gòu)件垂直于其軸線方向單位長度上的波浪カ;?FD—ー拽カ,KN/m?FD公式:外?l/2paQ川“-*|(“i).?Fl慣性カ,KN/m"=pメリノPカム?FI公式：=Pir/Cv"-Cパ)從波浪力的計算公式可以看出,影響波浪力因素有:波高、周期和結(jié)構(gòu)形狀。海流力的公式為：?F=1/2XCDpWV2AKN?CD-ー曳カ系數(shù)?pWーー海水密度,KNs2/m4?V設(shè)計海流流速,m/s?A——構(gòu)件在與流速垂直的平面上的投影面積,m2從海流力的計算公式可以看出,影響海流力的因素：流速、水深和結(jié)構(gòu)形狀。壓載量的決定因素要確定一?個平臺究竟需要多少壓載量,需要了解壓載的目的,是為了抵抗環(huán)境載荷和是為了在海底站穩(wěn)腳跟,這樣就需要相關(guān)的ー些資料和數(shù)據(jù)。

16首先是環(huán)境載荷,設(shè)計公司將計算出來的數(shù)據(jù)制作成圖表,并經(jīng)過船級社認(rèn)可。使用者需要做的就是根據(jù)風(fēng)カ和水深、波高、流速從設(shè)計公司提供的相應(yīng)的圖表里面查詢即可。下面是三個計算相關(guān)圖表:由波浪、海流引起的樁腳附加力曲線圖、由風(fēng)カ引起的樁腳附加カ曲線圖、海底地質(zhì)承受壓カ曲線圖。Legloadduetowaveandcurrentat96meterwaterdepthW.D.meler9696969696后、匸Waveheight,meter468W121415.2Legloadwn)cuH.m.t68加327476Legtoad?ハ!dcurl,miLegloadw/2Idcurt.m.t.96130201308434606704489579085252乃Legloadw/3ktajrt,m.t.2172803735216889281067Legreactionloadat96meterwaterdepth由波浪、海流引起的樁腳附加カ曲線圖

17LegLoadDuetoWindwind.30Id-4Fwind,50M-?-wind,60M-4-wind,TOHT-wwlSOM+跑M100ktWaterDepth,meterSection6.4J-1BakerManneTechnologyInc.mnd.ZDIdwind.Xkiwind.CMMnd,S0Hwind,80Hwmd,70MMnd.OOMMnd.90ktwmd,100MwmdJ09l(t

18海底地質(zhì)承受壓カ曲線圖

19因此,?個完整的壓載校核程序應(yīng)該是:1）、根據(jù)壓載前的所有可變負(fù)荷和平臺的總體重量,計算出在壓載前平臺各個樁腳的受カ。2）、根據(jù)當(dāng)前工作水深和抗風(fēng)要求，從風(fēng)、浪流對樁腳的附加負(fù)荷表格中查到相應(yīng)的數(shù)據(jù),將風(fēng)カ和浪流力附加到每個樁腳上,得出每個樁腳需要達到的總受カ。3）、根據(jù)每個樁腳的總受カ,往壓載艙里面分配壓載水,只要壓載水的重量能讓樁腳總受力達到預(yù)計的重量即可。4）、根據(jù)計算出來的樁腳受力,以及樁腳的樁靴水平投影面積,計算出樁腳對海底的受カ,一般是使用壓強的Mpa為單位。5）、根據(jù)計算出的樁腳壓強,將其與當(dāng)時井位的海底地質(zhì)資料對比,預(yù)估入泥深度,確認(rèn)樁腳是否在穩(wěn)定的地層深度。5、壓載的計算這里用自主開發(fā)的ー個EXCEL文件計算書為例子進行說明。1）、第一步需要算出壓載前的平臺總重量,包括橫向和縱向重心位置。然后根據(jù)操作手冊提供的樁腳受力分配公式將平臺重量分配到各個樁腳上。余老經(jīng)重力分配原理:以參考線為支撐,計算扭矩WXL=R1XL1R1=WXL/L1重心的數(shù)據(jù)常用零位定義：重量W、樁腳支撐カR1,カ臂L和L1縱向重心LCG,船尾為〇,向船頭正值橫向重心TCG,中軸線為〇,左負(fù)右正垂向重心,以船底為0,向上正值,向下負(fù)值每個樁腳的分配系數(shù)：

20船首右舷左舷CfKLCG-14砌39.6L0.338088667Cs=(54.3-LCG)/79.32+TCG/45.720.328660796Cp=(54.3-LCG)/79.32-TCG/45.720.333250537根據(jù)平臺總重量和分配系數(shù),可以計算出當(dāng)前樁腳受力。2）、第二步,查環(huán)境載荷（以NH4數(shù)據(jù)為例子）水深80米,波高14米（46ft）,流速3節(jié),風(fēng)速100節(jié),預(yù)計氣隙11.6米。查80米水深時波浪流引起的樁腳附加力曲線圖、由風(fēng)カ引起的樁腳附加力曲線圖,可知波浪流カ為678t（1494KIPS）、風(fēng)カ為1101t

211800170016001500〇?1400ェ1300j1200?1100-1000§獣z800*70026006500?4003002001000LegloadMOMcurt,耶Legload耐心cud,咽LegloadM2ktcurt即sLegloadw/3Mcurt,kips2S13753Q543936016758599231149121614941422173012515921*頼弼膜916Legreactionloadat262.4ftwaterdepthWaveheight,ft80m1/25^002Section6.4.C-280米水深時波浪流引起的樁腳附加カ曲線圖

22LegLoadDuetoWind(7.9mpenetrationand11.6mairgap)W.Dmettfwind,20ktMnt130Uwna40Kama.SOttMnd.SKMnd.RltMndL901tt??nd,9Dlitwnd.1001￠wmd,108MLegLoadDuetoWindBakerManneTedmotogyInc.Section64J-1由風(fēng)カ引起的樁腳附加力曲線圖,因此可以算出水深80米,波高14米（46ft）,流速3節(jié)、風(fēng)速100節(jié),氣隙11.6米工況下的環(huán)境載荷為:波浪流力678t+風(fēng)カ1101t=1779t這個環(huán)境載荷是可能作用在每個樁腳上的,因此平臺的預(yù)壓載總負(fù)荷為3義1779=5337t〇注:預(yù)壓載總負(fù)荷不能超過樁腳最大安全負(fù)荷。參考“樁腳負(fù)荷和預(yù)壓載總負(fù)荷計算表”。

23序號項目各樁腳負(fù)荷公式1樁腳號1#2#3#2樁腳位置前（F）右（S）左(P)3樁腳負(fù)荷分配系數(shù)0.3298433160.3332510850.336905600Cf,Cs,Cp4升降狀態(tài)樁腳負(fù)荷2827.942919.882974.60系數(shù)?平臺總重滿足滿足滿足5壓載狀態(tài)樁腳靜負(fù)荷4938.914989.945044.66系數(shù)?平臺總重滿足滿足滿足G8>G12,"滿足”6風(fēng)力附加的預(yù)計負(fù)荷1101.001101.001101.007波浪流附加的預(yù)計負(fù)荷678.00678.00678.008壓載所需總負(fù)荷4606.944698.884753.604+6+7要點說明1每一升降小齒輪的最大安全靜載為:⑴3312每ー樁腳的最大安全靜載為:（331*16）（t）52963壓載狀態(tài)樁腳靜負(fù)荷（每ー樁腳）大于“壓載所需總負(fù)荷”則‘’滿足”,否則'‘不滿足”。4風(fēng)力附加的預(yù)計負(fù)荷按風(fēng)傾カ矩計算,波浪流附加的預(yù)計負(fù)荷是波高計算。樁腳負(fù)荷和預(yù)壓載總負(fù)荷計算表3）、第三步,計算各個壓載艙的壓載負(fù)荷分布求出需要的壓載量之后,就是往各個壓載艙加水,調(diào)整壓載水在各個壓載艙的分布使每個樁腳的負(fù)荷滿足每個樁腳的壓載負(fù)荷要求。

24壓載數(shù)據(jù)計算項目重量0壓載分,能容(m3)距船規(guī)橫材縱向重心距船外橫向重心基線以上垂向重心自由液面修正カ距LCG(m)縱向カ距ゼm)TCG(m)橫向カ距。*m)VCG(m)垂向カ距“*m)縱向。?m)橫向。?m)壓載艙1C0.0218.561.940.000.000.000.000.00壓載艙2P500.0528.055.7827890.00-6.65-3325.003.761882.10壓我艙2s500.02528.055.7827890.006.653325.003.761882.10壓載艙3P538.23525.640.3221700.80-17.43-9381.083.972139.35壓載艙3s563.23550.040.5822854.6617.249709.574.052283.43壓我艙4P200.03275.025.945188.00-26.24-5248.002.88575.80壓載艙4s200.03275.025.945188.0026.245248.002.88575.80壓載艙5P300.04360.318.615583.00-27.81-8352.003.31994.30壓載艙5s300.04360.318.615583.0027.848352.003.31994.30壓載艙6P351.12342.910.763778.15-27.69-9722.784.071430.49壓載艙6S351.12342.910.763778.1527.699722.784.071430.49壓載艙7P205.82201.06.421321.39-22.30-4589.885.781189.09壓載艙7s205.82201.06.421321.3922.304589.884.29883.38壓載艙8P480.01529.24.702256.00-13.24-6355.204.542180.57壓載艙8s480.01529.24.702256.0013.246355.204.542180.57壓載艙9P0.01284.759.850.00-8.120.003.050.00壓載艙9s0.01284.759.850.008.120.003.050.00壓載艙10P350.01341.841.1014385.5219.886958.053.961386.08壓載艙10S350.01341.841.1014385.52-19.88-6958.053.961386.08壓載艙"P187.94183.526.294938.9329.155476.633.96743.97壓載艙us187.94183.526.294938.93-29.15-5476.633.96743.97壓載艙12P397.54.520.00-3.970.002.900.00壓載艙12s397.54.520.003.970.003.050.00合計6251.128.0331175237.460.05255328.493.980424881.860.000.00調(diào)整壓載水在各個壓載艙的分布計算表格4)、第四步,樁腳壓カ和地層承壓能力的校核各個樁腳壓載量計算出來之后,就需要計算樁腳對海底的壓カ來核算地層是否滿足壓載的要求。海底給樁腳的支撐力等于樁腳分配到的重量Wp與樁腳自身的重量Wleg之和。R=Wp+Wleg地層能承受的力量一般是用壓強來表述的,因此還需要一個樁靴(沉箱)最大截面積數(shù)據(jù)S。樁腳壓強為:R/S=P(噸/平方米)壓強根據(jù)第三步計算的結(jié)果,可以取得一

25個樁腳最大壓載負(fù)荷:5045噸。然后加上每個樁腳的自重和樁靴內(nèi)的壓載水重量,就可以求出樁靴對海底的壓カ。R=Wp+Wleg=5045噸+1471噸=6519噸樁腳對海底的壓強為:P=R/S（噸/平方米）=6519た63.8=24.71噸/平方米沉箱壓強計算船體負(fù)荷毎個齒輪的負(fù)荷沉箱的負(fù)荷沉箱投影面積沉箱的壓強前沉箱4938.91308.686412.91266.924.02740.24034.93左沉箱5044.66315.296518.66263.824.71060.24715.06右沉箱4989.94311.876463.94263.824.50320.24505.02額定負(fù)荷5296.00331.006770.00263.825.66340.25665.2581計量單位噸噸噸平方米噸/平方米單位:Mpa千磅/平方英尺平臺總重樁腿沉箱和水船體重量19395.51705442214973.51705樁靴壓強跟地層承壓能力的對比,要求樁靴壓強必須滿足的條件是小于額定的樁靴壓強（例子0.2566兆帕）并處于穩(wěn)定的地層,或者叫做滿足刺穿安全系數(shù)要求。不同的海底地質(zhì)狀況不一樣，根據(jù)獲取的資料,可以做出ー個判斷:當(dāng)曲線趨于平緩的時候,意味著地層是穩(wěn)定的,即使樁腳壓カ增大也不會出現(xiàn)入泥增加。海底地質(zhì)承壓曲線圖（該圖中使用單位是MN一一兆牛噸カ）當(dāng)曲線突然很陡峭時,意味著地層太軟,是一個不穩(wěn)定區(qū)域。當(dāng)樁腳壓カ達到其極限壓カ是會出現(xiàn)樁腳突然下沉。不穩(wěn)定區(qū)的危害是：當(dāng)平臺作業(yè)的時候,

26會產(chǎn)生各種動載荷,地層有可能出現(xiàn)滑移或者水化,導(dǎo)致平臺下沉。當(dāng)壓載量已經(jīng)滿足抵抗環(huán)境載荷的要求時,如果計算出來的樁腳壓カ剛好是處于不穩(wěn)定的地層,則需要增加壓載量使其樁腳入泥達到穩(wěn)定地層深度。但是請牢記不能不能超過樁腳最大安全負(fù)荷。假定當(dāng)水深很淺(20米)以及流速很小時,經(jīng)過計算可以知道壓載量只需4000噸就滿足要求。但是根據(jù)地層壓カ曲線,此時樁腳壓力位置剛好在很陡峭的地方,是ー個不穩(wěn)定區(qū)。這時候就要提高壓載量使其達到穩(wěn)定區(qū)的入泥深度，保證平臺作業(yè)期間的安全。5)、傾覆力矩的校核經(jīng)過壓載已經(jīng)獲得了穩(wěn)定的地基。當(dāng)時如果風(fēng)カ非常大就需要進行傾覆カ矩的校核。?傾覆力矩是風(fēng)カカ矩F1XD1+波浪流力矩F2XD2。?抗傾カ矩是平臺重量カ矩WXd(無搖擺時)。?有搖擺并且有可變負(fù)荷v時:抗傾カ矩是(W+V)(d-6)一一(6)是搖擺量,d抗傾カ矩的カ臂。?d抗傾カ矩的カ臂取值方法:選擇受風(fēng)面積最大的ー個角度120度,根據(jù)重心位置計算,本例子約為13.2米d抗傾カ矩的カ臂的計算圖

27W.D.95ni90m80m70m60m50m40m30m20in8,m2.32.11.91.71.51.210.80.6W.D.315ft295ft262ft230ft197ft164ft131ft98ft66ft8,ft7.576.255.54.7543.252.52?搖擺量(6)取值方法:水深不同可能產(chǎn)生的搖擺也不同,設(shè)計公司提供。這個數(shù)據(jù)對平臺靠有上部模塊的采油平臺作業(yè)有參考價值。傾覆カ矩的取值:風(fēng)カ和波浪流力的計算太過復(fù)雜,其作用點的位置確定需要更加詳細的計算。因此依然是設(shè)計公式根據(jù)不同的環(huán)境條件提供圖表給使用者查。WindMomentCurves。.9mpenetrationand11.9mairgap)VMarOa^imj500004500040000390003000025000200001500010000WindMomentCurves(mt>meter)8?ke?MannaT?chnotoQyInc.8?cbon6.fl■S傾覆力矩的校核是要一個安全系數(shù):安全系數(shù)=(W+V)(d-6)/(F1XD1+F2XD2)=(W+V)(d-8)/(Ml+M2)

28Ml是波浪流引起的傾覆力矩和M2是風(fēng)カ引起的傾覆力矩。該數(shù)據(jù)可以查““獲得。例子:水深80米,流速3節(jié),浪高14米,氣隙28米安全系數(shù)=(平臺重量11530+風(fēng)暴可變負(fù)荷1390)(13.2-1.9)/(27647+39500X1.25X1.18)=1.7該安全系數(shù)符合相關(guān)船級社要求:ABS要求大于1.1,CCS要求大于1.36)、樁腳入泥深度和氣隙對樁腳附加力的影響設(shè)計公司在操作手冊里面提出，如果樁腳入泥和氣隙之和超過設(shè)計公司提供的數(shù)據(jù)(比如NH4平臺要求的(7.93+11.59)=19.51米),那么樁腳的附加カ需要進行合適的調(diào)整。在許多自升式鉆井平臺的實際エ況中,入泥深度和氣隙大部分時候是跟設(shè)計公司提供的典型エ況不一樣的。因此需要考慮它們的變化對樁腳附加力的影響。?入泥深度增加相當(dāng)于樁腳支撐カ的作用點下移、風(fēng)和波浪流力的カ臂增加。?氣隙的增加相當(dāng)于風(fēng)カ的作用點上移從而增加了風(fēng)カカ臂;同時由于平臺體離海面高度的增加意味著風(fēng)カ高度系數(shù)的加大,從而加大了風(fēng)カ。?入泥增加和氣隙增加都能增大搖擺量6從樁腳支撐カ計算公式R2=(F1XD1+F2XD2+WX(D0+6)/D3可以看出,上述任何ー項的增加，都會增大樁腳附加力,也就意味著需要增大壓載量。參考線平臺搖擺幅度t下面利用ー個例子對樁腳附加力增加進行定量分析。首先明確的是,由于泥土的本身特性,即使入泥增加,海底泥土也并不能給樁腳提供扭矩,但是可以提供摩擦カ。但由于入泥增加的影響主要是在導(dǎo)致カ臂增長這個因素上,因此在這里為了方便計算對摩擦カ進行忽略處理。首先對公式符號進行定義：

29?平臺重量W,重量カ臂DO。?入泥增加量Ap。?氣隙增加量△a。?風(fēng)カ給樁腳附加カRW。?風(fēng)カF1?風(fēng)カカ臂D1?波浪流力F2,波浪流力臂D2?背風(fēng)ー側(cè)的樁腳支撐カR2,支撐カカ臂D3?高度系數(shù)Ch?波浪流力臂增加量ヘP?搖擺量增大量△8A、氣隙和入泥增加系數(shù)將由于氣隙增加的影響因素為高度系數(shù)Ch,導(dǎo)致的風(fēng)カ臂增加(Ap+△a),波浪流カ臂增加Ap,導(dǎo)致?lián)u擺量增大△6。這些因素都列入R2計算公式R2=(F1XD1+F2XD2+WX(D0+8)/D3中。這樣R2計算公式就變?yōu)?R2=(ChxF1X(D1+(Ap+Aa))+F2X(D2+Ap)+WX(D0+6+A8)/D3對各個部分分離出來并進行簡化處理后:?風(fēng)力附加カ:(ChxFix(D1+(Ap+Aa))/D3?波浪流カ：F2X(D2+Ap)/D3?搖擺カWX(8+A8)/D3對風(fēng)力附加カ公式進行轉(zhuǎn)換：(ChxFix(D1+(Ap+Aa))/D3=(ChxFixD1X(1+(Ap+Aa)/D1)/D3=(F1XD1)/D3XChx((D1+(Ap+Aa))/D1)其中(F1XD1)/D3就是設(shè)計エ況的附加カ,可以直接查表獲得的原始附加カ。((D1+(Ap+Aa))/D1)就是氣隙和入泥增加系數(shù)。

30下面想辦法求氣隙和入泥增加系數(shù):((D1+(Ap+Aa))/D1)關(guān)鍵是D1這個數(shù)據(jù),D1=氣隙+水深+風(fēng)力面積中心到船底距離氣隙和水深都知道,只有風(fēng)カ面積中心到船底的距離是需要估算的。由于是根據(jù)平臺的受風(fēng)面積形狀位置對該數(shù)據(jù)進行的估算,一次估算出的數(shù)據(jù)就相對準(zhǔn)確,其誤差對系數(shù)影響將小很多。比如可以取船底到平臺體最高點一半或者取3/4的位置。這樣就可以直接計算出氣隙和入泥增加系數(shù)。B、入泥增加導(dǎo)致波浪力附加力的增加系數(shù)入泥增加對波浪流產(chǎn)生的附加力影響就好計算很多。波浪流產(chǎn)生的樁腳附加カ公式為:F2X(D2+Ap)/D3o經(jīng)過簡化變形后的公式為:(1+Ap/D2)(F2XD2/D3)O其中(F2XD2/D3)是設(shè)計エ況下的波浪流產(chǎn)生的樁腳附加カ,可以從圖表上查到數(shù)據(jù)。(1+Ap/D2)就是其增加的系數(shù),需要想辦法求出這個系數(shù)。(1+Ap/D2)公式中,Ap是已知的,需要求的數(shù)據(jù)是D20D2的計算方法:估算，由于各個深度的海流速度不一定相等,因此海流力在樁腳上并非均勻分布的,但為了估算方便,可以看成是均勻分布的。海流力的作用中心可以取1/2水深,波浪カ是對樁腳的主要作用カ,其作用カ中心點可以取當(dāng)前水深。這樣就可以對D2進行估算:(波浪カX水深+海流力X1/2水深)/(波浪カ和海流力之和)當(dāng)波浪カ和海流カ相等時,D2為3/5水深,當(dāng)波浪力比海流カ大的時候,D2就從3/5水深增大到1水深。因此可以考慮在3/5水深到1水深任取?個值。這樣就可以求出入泥增加導(dǎo)致波浪力附加力的增加系數(shù):(1+Ap/D2)o本例子中的80米水深,入泥比設(shè)計的7.9米增加了8米(Ap),則求出的系數(shù)為1.1?1.16。c、氣隙和入泥增加導(dǎo)致?lián)u擺增大,從而造成的樁腳附加力增加系數(shù)

31由于搖擺增大而造成的樁腳附加力增大公式為:(1+A5/5)(WX8/D3)其系數(shù)為(1+A8/6)〇該數(shù)據(jù)可以直接利用不同水深的搖擺差來進行估算。W.D.95m90m80in70m60m50m40m30m20m5,m2.32.11.91.71.51.210.80.6W.D.315ft295ft262ft230ft197ft164ft131ft98ft66ft8,ft7.576.255.54.75J3.252.52比如,水深是70米而氣隙和入泥共加10米,可以取70米的搖擺量和80米的搖擺量進行計算系數(shù):(1+(1.9-1.7)/1.7)=1.11y〇由于設(shè)計公司是提供相應(yīng)水深的圖表時可能已經(jīng)考慮到了搖擺的因素?,因此這個搖擺量增加系數(shù)的確定性還需要考證。也可以簡化,用直接用風(fēng)カ增加系數(shù)取代這個系數(shù)的方法進行估算。最簡單的估算辦法是把入泥增加量和氣隙增加量都看作水深增加,然后宜接?xùn)吮砣≈导纯?。下面用兩種辦法估算來比較一下：水深70米,入泥16米,氣隙28米Ap=16-7.93=8.07；Aa=28-11.58=16.42風(fēng)力附加カ系數(shù):((1+(Ap+Aa)/D1)=1+(8.07+16.42)/(70+11.58+10)=1.27波浪流力附加系數(shù)(1+Ap/02)=1+(8.07/(700.75)=1.153查表“70米水深的波浪流造成的樁腳附加力曲線”,得波浪流附加カ588噸。查表“風(fēng)力造成的樁腳附加力曲線”,得風(fēng)力附加カ1071噸

32波浪流附力口カ=588X1.153=678噸表2.2.2.1(a)海平面以上的髙度h〇）高度系數(shù)U.0-15.31.〇〇15.3-30.51.1O30.5-46.〇1.2046.0—61.〇1.30風(fēng)力附加カ=1071X1.27X1.25=1700噸Legloadduetowaveandcurrentat70mwaterdepthSection64D-170米水深的波浪流造成的樁腳附加力曲線

33LegLoadDuetoWind(7.9mpenetrationand11.6mairgap)WDnwtorwtnd_20MMnd30MMnd40MamdSOHODMaMTOMMM804MM00M?*nd.100?Mnd.LegLoadDuetoWind405060708090100WaterDepth,meter-?-E,aoht?nnd.SM-M-WM.40M-?-WM.90M■TOM—*-tMnd.80MSectKxi6.4J?1風(fēng)力造成的樁腳附加力曲線

34把增加的氣隙和入泥當(dāng)作水深,條件變?yōu)?4.49米水深、7.93米入泥,11.58米氣隙進行估算:查表“90米水深的波浪流造成的樁腳附加力曲線”;得波浪流附加カ863噸。注:由于本例子的最大水深是90米，因此此處查閱曲線選擇90米水深的曲線。査表“風(fēng)力造成的樁腳附加力曲線”,得風(fēng)力附加カ1140噸。風(fēng)カ附加カ考慮高度系數(shù)=1140X1.25=1425噸。用系數(shù)估算的附加カ總和為=678+1700=2378噸。用水深增加法估算的附加カ總和為：1425+863=22880兩者相差百分比(2378-2288)/2378=0.038,誤差還在5%的范圍內(nèi)。因此兩者都可以使用。90米水深的波浪流造成的樁腳附加力曲線自升式平臺的壓載,各種方法都有各自的優(yōu)缺點。使用典型壓載量壓載最方便,但有些典型壓載計算并不能反映出鉆井平臺的工況和不同海區(qū)的海底地質(zhì)情況。使用獨立計算的方法確定壓載量,則對計算的準(zhǔn)確性要求比較高,但可以根據(jù)不同的情況使用不同的壓載量。另外,無論是在什么時候,最脆弱的地方是升降裝置,因此計算各種工況的時候需要將升降裝置的受力考慮進去,要求保證升降裝置是工作在安全負(fù)荷狀態(tài)下。

35第五節(jié)鉆井作業(yè)狀態(tài)的穩(wěn)性在實際鉆井作業(yè)進行過程中,ー樣要對鉆井平臺進行可變負(fù)荷控制和校核樁腳負(fù)荷、校核懸臂梁負(fù)荷。在實際的鉆井平臺操作中,存在ー個現(xiàn)象,升降裝置最大安全靜負(fù)載余量的總和是比操作手冊允許在鉆井作業(yè)狀況下的可變負(fù)荷要大得多。也就是說,所有升降裝置的安全靜負(fù)載的總和減去平臺的自身重量是大于平臺的可變負(fù)荷的。為什么?其主要原因是平臺并不是完全靜止的,在使用過程中存在各種各樣的動負(fù)載。在平時鉆井作業(yè)中，鉆臺上頂驅(qū)游車的運動和剎車、吊車的運動剎車,都能產(chǎn)生其本身重量3倍左右的動載荷作用到樁腳上。同時,在鉆井作業(yè)區(qū)間,設(shè)計允許的環(huán)境載荷（12級的風(fēng)カ）,比如風(fēng)力和波浪，也會在樁腳上產(chǎn)生負(fù)荷。因此,每個鉆井平臺都給出了可各種工況的可變負(fù)荷數(shù)據(jù),并且要求不允許超載。在鉆井作業(yè)狀態(tài)下的可變負(fù)荷計算,其實就是簡單統(tǒng)計ー下可變負(fù)荷的總量,并根據(jù)其重心位置計算?下各個樁腳的負(fù)荷,并有效控制可變負(fù)荷,避免超載。在所有的計算中關(guān)鍵的一點是鉆臺負(fù)荷的計算。在操作手冊中,有些會根據(jù)鉆臺的位置不同列出不同的鉆臺可變負(fù)荷、懸臂梁可變負(fù)荷、并且對懸臂梁和鉆臺、大鉤和轉(zhuǎn)盤的所有總重量有一?個要求。為了給處理井下復(fù)雜情況留下足夠的備用負(fù)荷,有時候需要對相關(guān)的可變負(fù)荷進行單獨校核。在利用表格對可變負(fù)荷進行匯總計算的時候,需要注意幾個問題:?每樣重量的估算要有根據(jù)，平時需注意收集相關(guān)資料。?每樣重量的重心估算需要準(zhǔn)確,必要時可以采取丈量的辦法。?一定要對輸入電腦的數(shù)據(jù)進行再次核對,并且對計算的公式進行核對。

36第六節(jié)風(fēng)暴狀態(tài)的穩(wěn)性風(fēng)暴狀態(tài)下的計算核心一樣是可變負(fù)荷的校核,關(guān)鍵是在校核以后需要采取行動,需要預(yù)測作業(yè)時間,需要撤離人員等一系列措施。風(fēng)暴狀態(tài),意思是平臺遭遇臺風(fēng)、海嘯等設(shè)計階段假設(shè)會100年出現(xiàn)一次的惡劣自然環(huán)境。每個平臺都會在操作手冊里面詳細列出了風(fēng)暴狀態(tài)下需要做的ー些重要措施。自升式平臺的主要要求就是減少可變負(fù)荷以達到操作手冊要求,固定樁腳,均勻分配負(fù)載,固定設(shè)備物資等。在風(fēng)暴狀態(tài)的計算中,有時候需要將一些物資卸載到拖輪或者排放到大海。但是根據(jù)當(dāng)時擁有的資源和作業(yè)的狀況進行綜合處理。由于自升式鉆井平臺在穩(wěn)性和船型方面的限制，對拖航海況條件的要求很高，在每個平臺的操作手冊里面對這些都有詳細的指南。在拖航途中,如果通過天氣預(yù)報知道未來會遇到惡劣海況,最好的辦法就是選擇避風(fēng)場地,將平臺升離海面，壓載升船，以抵抗風(fēng)暴。第七節(jié)穩(wěn)性計算的通常方法ー、可變負(fù)荷的統(tǒng)計和匯總計算統(tǒng)計所有貨物的重量、距離船尾的縱向重心、距離船中軸線的橫向重心、距離基線（船底）以上的垂向中心,并記錄入表格。要注意隨著懸臂梁和鉆臺的移動,懸臂梁和鉆臺上的可變負(fù)荷重心位置的變化并準(zhǔn)確反映到計算表格里面。項目Tin距船艇橫材縱向重心距船腫橫向重心基線以上垂向重心自由液面修正カ距LCG（m）縱向カ距（t*m）TCG（m）橫向カ距紡m）VCG（m）垂冋カ距（t*m）縱向（伊m）橫向（ピm）鉆臺立柱區(qū)11.040.000.000.0022.000.001#防噴器011.450.00-6.380.0011.660.002#防噴器1311.45148.856.3882.9412.94168.22鉆臺值班房DER.FL29.1318.267.5015.0017.0034.00鉆臺75.5038.50-3.00-21.0020.00140.00前1上甲板154.3054.300.000.0016.3016.30前1下甲板2.554.30135.750.000.008.4021.000.000.000.007T左3上甲板214.6429.28-22.86-45.7216.3032.60曄玄左3下甲板614.6487.84-22.86-137.168.4050.40至0.000.000.00右2上甲板214.6429.2822.8645.7216.3032.60右2下甲板214.6429.2823.8647.728.4016.800.000.000.00直升飛機坪176.0076.000.000.0016.3016.30錨2233.80743.600.000.002.5055.00錨標(biāo)421.8087.200.000.0014.5058.00No.l（左）3226.50848.00-4.00-128.0014.40460.80No.21224.50294.00-3.00-36.0014.40172.80N0.3（中）1024.50245.000.000.0014.40144.00No.41024.50245.003.0030.0014.40144.00N0.5（右）1529.38440.706.0090.0014.40216.00管No.l（左）7816.501287.00-2.65-206.7010.00780.00

37架N0.2（中）8517.001445.000.000.0010.00850.00區(qū)N0.3（右）8020.001600.002.65212.0010.00800.00

38統(tǒng)計所有油水的重量、距離船尾的縱向重心、距離船中軸線的橫向重心、距離基線(船底)以上的垂向中心,并記錄入計算表格。項目重量⑴距船規(guī)橫材縱向重心距船齡橫向重心基線以上垂向重心自由液面修正カ距LCG(m)縱向カ距(t*m)TCG(m)橫向カ距(ドm)VCG(m)垂向カ距(t*m)縱向(t*m)橫向。?m)管線中的水和油2022.50450.000.316.203.4168.20機械設(shè)備屮的水和油4733.131557.11-5.05-237.355.76270.72深井泉中的水1017.80178.00-13.30-133.000.000.00剎車?yán)鋮s水014.800.〇〇-5.060.0013.480.00主機潤滑油罐3.434.70117.98-5.40-18.3611.5039.10應(yīng)急發(fā)電機澗滑油139.0039.0012.7012.7017.3017.30左升降室內(nèi)潤滑油2.619.3049.22-25.70-65.5411.4029.07日用潤滑油罐241.4082.807.5015.002.905.80貯藏跡潤滑油134.0034.00-6.80-6.806.106.10廢油艙729.22204.5410.3372.310.292.01污水艙526.88134.4010.1750.850.301.48主機日用柴油罐8.044.40355.20-6.40-51.204.3034.40鍋爐燃油罐047.400.00-10.500.004.300.00應(yīng)急發(fā)電機燃油2.9439.00114.6612.3036.1618.1153.330.000.000.000.000.000.00液淡水艙IP5046.452322.50-5.93-296.500.2914.573781050淡水艙is12046.455574.005.93711.600.7083.913781050體淡水艙2P837.53300.24-3.97-31.760.050.37875456艙淡水艙2s1537.53562.953.9759.550.091.29875456柴油艙IP5625.061394.34-21.94-1220.740.6134.21388216容柴油艙IS6525.061621.7221.941419.820.7246.28388216二、對所有的重量進行匯總對所有的重量進行匯總,同時準(zhǔn)確測量懸臂梁和鉆臺的重心位置并輸入到計項目重量⑴距船總橫材縱向重心距船腫橫向重心基線以上垂向重心自由液面修正カ距LCG(m)縱向カ距。?m)TCG(m)橫向カ距(ドm)VCG(m)垂向カ距(t*m)縱向(t*m)橫向。?m)平臺體613029.45180529-0.33-2022.906.9242419.60鉆臺下底座10211.581181.570.000.0015.851617.35鉆臺上底座46410.154708.970.1987.6723.8811079.02樁腳和沉箱299327.9683684.28-0.09-269.3747.56142347.08沉箱水130927.8636468.740.000.00-3.04-3979.36海生物及沉泥12027.863343.200.90108.00-1.50-180.00懸臂梁41217.647266.700.0313.8111.584770.64固體可變負(fù)荷81424.8120184.1117.417941.35液體可變負(fù)荷80132.4425982.33653.08911.202173216572升降狀態(tài)總計872227.50239852.18-0.1431250.92飄浮狀態(tài)總計1314427.643363348.40-0.107-1412.2915.743206926.882173216572161446166.45670.498852.55三、對樁腳升降裝置受カ進行校核利用平臺的總重量重心數(shù)據(jù)和平臺樁腳負(fù)荷分配系數(shù),計算出每個樁腳的升降裝置負(fù)荷,進行校核。要求升降狀態(tài)下每個樁腳負(fù)荷不能超過其安全動負(fù)荷。這個功能可以利用EXCEL

39表格的自動計算公式完成。升降狀態(tài)樁腳負(fù)荷計算平臺重心及重量序號項目各樁腳負(fù)荷公式平臺橫向重心LCG平臺縱向重心TCG平臺總重WEIGHT1樁腳號1,2,312樁腳位置前(F)右(S)J(P)(m)(m)(t)3樁腳負(fù)荷分配系教0.3242149940.3347557030.341029303Cf?Cs.Cp27.50-0.148722.4155844升降狀態(tài)樁腳負(fù)荷2827.942919.882974.60系難平臺總重滿足滿足滿足樁腳負(fù)荷分配系教5壓載狀態(tài)樁腳靜負(fù)荷CHLCG-14.64)/39.660.324214994Cs=(54.3-LCG)/79.32+TCG/45.70.3347557036風(fēng)力附加的預(yù)計負(fù)荷Cp=(54.3-LCG)/79.32-TCG/45.70.3410293037波浪流附加的預(yù)計負(fù)荷8壓費所需總負(fù)荷預(yù)想的風(fēng)暴狀態(tài)工作水深:(m)70要點說明最大風(fēng)速(m)1001每一升降小齒輪的最大安全動載為:(t)186最大波高(m)15.22每一粧腳的最大安全動載為:(186*16)(t)2976最大流速(Knt)33升降狀態(tài)樁腳負(fù)荷(每ー樁腳)小于“2976噸”則“滿足”,否則“稀足”.4每一升降小齒輪的最大許可動載為:200(t)風(fēng)力附加的預(yù)計負(fù)荷:(t)1273波浪流附加的預(yù)計負(fù)荷:(t)700

40四、對飄浮狀態(tài)下的穩(wěn)性數(shù)據(jù)進行校核根據(jù)可變負(fù)荷和平臺重量數(shù)據(jù),利用“靜水力曲線表”對平臺的計算吃水、穩(wěn)心高、穩(wěn)心高修正數(shù)據(jù)、橫傾角和縱傾角進行計算,并且各個樁腳井吃水標(biāo)尺位置的吃水?dāng)?shù)據(jù)。這個計算也可以利用EXCEL表格的自動計算公式完成。漂浮狀態(tài)穩(wěn)性計算序號項目(ITEM)符號公式數(shù)值單位備注序號1排水量△得自重量計算表13144.42噸12相應(yīng)吃水de4.51米滿足23縱向重心LCG(XG)得自重量計算表27.64米満足34橫向重心TCG(YG)-0.11米45巾向軍心VCG(KG)15.74米§6橫向自由液面修正TFSC16572噸?米67縱向自由液面修正LFSC21732噸?米7s橫向VCG增加TGGO序6//1.26米89縱向VCG增加LGGO序7//1.65米910橫向VCG修正VCG(KG)序5+序817.00米滿足1011縱向VCG修正VCG(KG)序5十序917.40米滿足1112城線上橫穩(wěn)心高T.K.M48.67不1213橫穩(wěn)心髙T.G.M序12.序1031.66米1314甚線1:縱穩(wěn)心高L.K.M54.74米1415縱穩(wěn)心髙L.G.M14.廣1137.34米1516縱向浮心LCB(XB)28.37米1617縱向浮心到縱向重心的距離BG序16ー序30.73米1718橫傾角tan,強4ノ序】31-0.19度1819橫陵船寬(64.62)*(序4ノ序13)0.22米1920縱傾角taべケ17/單5)1.12糜2021縱修份長(65.00)*(げ17.15)1.27米2122縱向飄心LCF(XF)27.19米2223船頒吃水df序2?(65.00?序22)?序21/65.003.77米2324船規(guī)吃水da序2+序22?序21/65.005.04米2425平均吃水dm(序23+序24)21.10米2526No.l樁腳井吃水:3.93米27N￠).2樁腳并吃水:4.74No.3樁腳井吃水:4.91五、對壓載數(shù)據(jù)進行計算利用計算出的環(huán)境載荷,求壓載需求量，根據(jù)壓載需求量對各個壓載艙的水進行調(diào)整,使壓載量滿足壓載需求量的要求,并且校核海底支撐カ。在這ー步里面,利用EXCEL表格的自動計算公式功能對所有的計算進行設(shè)計,然后只需要輸入環(huán)境載荷的數(shù)據(jù)和各個壓載艙內(nèi)壓載水的數(shù)據(jù)即可以完成計算。

41預(yù)想的風(fēng)暴狀態(tài)工作水深(m)80最大風(fēng)速(knt)100最大波高(m)14最大流速(knt)3風(fēng)力附加的預(yù)計負(fù)荷:(t)1101波浪流附加的預(yù)計負(fù)荷:⑴678壓載數(shù)據(jù)計算項目重量⑴壓或分組艙容(m3)距船規(guī)橫材縱向重心距船舶橫向重心基線以上垂向重心自由液面修正カ距LCG(m)縱向カ距(l*m)TCG(m)橫向力距(t*m)VCG(m)乖向カ距(l*m)縱向(l*m)橫向(ドm)壓載艙1C0.0218.561.940.000.000.000.000.00壓載艙2P500.02528.055.7827890.00-6.65-3325.003.761882.10壓載艙2s500.02528.055.7827890.006.653325.003.761882.10壓載艙3P538.23525.640.3221700.80-17.43-9381.083.972139.35壓載艙3s563.23550.040.5822854.6617.249709.574.052283.43壓載艙4P200.03275.025.945188.00-26.24-5248.002.88575.80壓我艙4s200.03275.025.945188.0026.245248.002.88575.80壓載艙5P300.04360.318.615583.00-27.84-8352.003.31994.30壓載艙5s300.04360.318.615583.0027.848352.003.31994.30壓我艙6P351.12342.910.763778.15-27.69-9722.784.071430.49壓載艙6s351.12342.910.763778.1527.699722.784.071430.49壓載艙7P205.82201.06.421321.39-22.30-4589.885.781189.09壓載艙7s205.82201.06.421321.3922.304589.884.29883.38壓載艙8P480.01529.24.702256.00-13.24-6355.204.542180.57壓載艙8s480.01529.24.702256.0013.246355.204.542180.57壓載艙9P0.01284.759.850.00-8.120.003.050.00壓載艙9s0.01284.759.850.008.120.003.050.00壓載艙10P350.01341.841.1014385.5219.886958.053.961386.08壓載艙10S350.01341.841.1014385.52-19.88-6958.053.961386.08壓載艙IIP187.94183.526.294938.9329.155476.633.96743.97壓載艙US187.94183.526.294938.93-29.15-5476.633.96743.97壓載艙12P397.54.520.00-3.970.002.900.00壓載艙12s397.54.520.〇〇3.970.003.050.00合計6251.128.0331175237.460.05255328.493.980124881.860.000.00六、在壓載完成后,對平臺的抗傾覆カ矩進行校核這個功能也可以利用EXCEL表格的自動計算公式進行計算,需要根據(jù)エ況查閱相關(guān)圖表,計算出波浪流カ矩和風(fēng)カカ矩、風(fēng)カ高度系數(shù)、平臺實際氣隙、平臺的設(shè)計氣隙、平臺的最大搖擺量,然后利用這些輸入的數(shù)據(jù)計算出平臺的安全系數(shù)。安全系數(shù)需滿足船級社的要求。平臺風(fēng)暴抗傾カ矩校核預(yù)想的風(fēng)暴狀態(tài)工作水深:（m）80平臺氣隙m28.00最大風(fēng)速:（knt）100圖表氣隙m11.60最大波髙:（m）14平臺重量t11529.96最大流速:（knt）3風(fēng)暴可變負(fù)荷t1390.00

42波浪流カ矩:（mt）27647査表平臺搖擺量m1.90査表風(fēng)傾カ矩:（mt）39500査表安全系數(shù)1.70ABS要求大丁1.1,CCS要求大ア1.3風(fēng)カ高度系數(shù):1.25安全系數(shù)公式（平臺重量+可變負(fù)荷）X（13平臺重量）ノ傾覆カ矩之和風(fēng)カカ矩高度系數(shù):1.179039301（平臺氣隙ー圖表氣隙）/（水深+圖表氣隙）傾覆カ矩:波浪流力矩+真實風(fēng)傾カ矩真實風(fēng)傾カ矩:mt58215.0655海洋開發(fā)鉆井的幾種特殊作業(yè)本章主要介紹海上油氣田確定投入開發(fā)之后,為了縮短油氣田投產(chǎn)的時間,在生產(chǎn)平臺導(dǎo)管架與生產(chǎn)平臺上的生產(chǎn)、生活設(shè)施進行設(shè)計與建造的同時，采用三種特殊作業(yè)方式預(yù)鉆叢式開發(fā)井:ー是用浮式（或自升式）鉆井平臺安裝整體式海底鉆井底盤,并通過底盤上井孔預(yù)鉆部分或全部開發(fā)井，完鉆后打臨時棄井水泥塞，替入防腐液，戴上井口防腐帽，撤離鉆井平臺;ニ是在導(dǎo)管架和設(shè)備安裝調(diào)試后，從海底井口回接各層套管到生產(chǎn)平臺上。三是半潛式鉆井平臺采用隨鉆設(shè)置導(dǎo)管和導(dǎo)管架生產(chǎn)平臺采用打樁方式將導(dǎo)管打入設(shè)計深度。第一節(jié)整體式海底鉆井底盤的安裝エ藝技術(shù)海底鉆井底盤的作用是導(dǎo)引鉆井工具,承接水下井口裝置，有的還要能夠承接海底管匯裝置，并按底盤上布置的井距進行預(yù)估生產(chǎn)開發(fā)井。海底底盤尺寸大小是根據(jù)油田規(guī)模、設(shè)計鉆的生產(chǎn)井口數(shù)、考慮工程施工的需要及作業(yè)區(qū)的水深和海況等因素確定的。海底鉆井底盤大體可分為簡単定距式、組裝式和整體式三種類型，下面主要介紹整體式鉆井底盤（以下簡稱鉆井底盤）的安裝エ藝:一.鉆井底盤的結(jié)構(gòu)和安裝技術(shù)要求1.鉆井底盤的結(jié)構(gòu)鉆井底盤構(gòu)架是用不同規(guī)格的管材焊接而成的,主要構(gòu)件有井孔套、校管套及附件,見圖14—1所示。一般鉆井底盤都有若干平行井排，每行井排布置了若干個井孔，這些井孔是按一定的井距緊湊地布置在鉆井底盤構(gòu)架中。井口套與校管套上端制成喇叭口型,用以導(dǎo)引鉆井工具。如果在海底有保留的井口，則其中一個井孔套的下端也應(yīng)該制成喇叭口型，以此導(dǎo)引鉆井底盤套入原來保留在海底的井口，并坐放到海底。2.半潛式鉆井平臺安裝鉆井底盤的技術(shù)要求（1）為了保證坐放在海底的鉆井底盤傾斜度不超過3度，要選擇比較平坦的海床作為安裝底盤的理想位置,為此應(yīng)對該位置進行1公里XI公里的加密海底井位調(diào)查:（2）為了提供海上導(dǎo)管架平臺樁腿設(shè)計和建造所需的上壤參數(shù),要在安裝底盤的位置上進行三至四口井的工程地質(zhì)鉆探采集上樣。上樣采集可用配有旋轉(zhuǎn)式鉆機和取心設(shè)備的調(diào)查船進行，也可用半潛式鉆井平臺設(shè)施進行。采集上樣的每個鉆孔都應(yīng)按照作業(yè)者設(shè)計的深度要求進行。一般從海床至深度10米處要連續(xù)取出全部土樣;從深度10米至50米處應(yīng)間隔2米取1米土樣;50米至100米處應(yīng)間隔3米取1米土樣;從100米深度以下起每間隔5米取1米土樣。取出的土樣要按照美國材料試驗學(xué)會（AmericanSocietyfbrTestingMaterials）的標(biāo)準(zhǔn)分別在船上和基地實驗室進行試驗。土樣采集報告要包括鉆孔號、水深、土樣深度和巖性描述,船上和基地實驗室的全部試驗數(shù)據(jù);(3)要有海況環(huán)境數(shù)據(jù);(4)鉆井底盤需要一次性整體吊裝。(5)對鉆井底盤套裝井的井口要求:1)套裝井的井口要使用可回收的永久導(dǎo)向基座；2)結(jié)合回接作業(yè)的要求選擇和設(shè)計各層套管掛,選用的套管掛是依靠金屬面密封的,必須能夠滿足高壓井和含有腐蝕性氣體的油氣井的要求；

433)由于鉆井底盤設(shè)計時需考慮集中井眼群表層鉆井的鉆屑堆積對海底井口的影響,因此套裝井的井口露出海底高度至少應(yīng)為5米以上，以便滿足鉆井底盤設(shè)計的高度要求；4)套裝井開眼井段要打直，在下入762毫米(30英寸)導(dǎo)管固井前，要通過安裝在永久導(dǎo)向基座上的水平儀測量導(dǎo)管垂直度,測得的導(dǎo)管不垂直度要小于1ム度;

44他視圖鉆井底盤框架圖14-1鉆井底盤結(jié)構(gòu)示意圖5)導(dǎo)管固井替漿完。待水泥初凝之后方可釋放大鉤懸重,倒出下入工具:6)套裝井臨時棄井作業(yè)結(jié)束后,往往要間隔一段較長時間オ回接套管進行完井作業(yè)。因此要用遙控器(ROV=RemoteOperatedVessel)在井口上戴井口防腐帽;7)半潛式平臺撤離套裝井井位之前，要用ROV或潛水員檢查套裝井四周,如果發(fā)現(xiàn)有鉆屑堆枳，則需再次下入沖洗工具，將套裝井四周清理干凈。1.自升式鉆井平臺安裝鉆井底盤技術(shù)要求(1)、(2),(3)條與前面半潛式的相同，不再敘述;(4)鉆井底盤上框架要在泥線以上3?4米之間，相當(dāng)于采用泥線懸掛器的導(dǎo)管和在其上端裝遙控釋放接頭的最大高度;(5)底盤下框架至少要在泥線1米以上，留出足夠空間，便于潛水員操作放水泥漿的法蘭盤;（6）中心隔水導(dǎo)管上焊接的支承環(huán),其不垂直度不得超過士ッ8度。（7）鉆井底盤安裝絕對方位角的誤差為土5度。

45二.半潛式鉆井平臺安裝鉆井底盤的基本程序1.鉆井底盤安裝前的準(zhǔn)備工作（1）將半潛式鉆井平臺拖入ー選定的錨泊點,根據(jù)氣象和海況情況確定拋錨數(shù)量、等候轉(zhuǎn)運底盤的平駁;（2）根據(jù)鉆井底盤在半潛式鉆井平臺的固定位置和固定方式,淸理和拆除固定鉆井底盤位置范圍內(nèi)的雜物和暫時不用的設(shè)備。（3）在半潛式鉆井平臺月池區(qū)域和平臺下部浮筒的適當(dāng)位置匕焊好吊眼板并掛裝滑輪;（4）根據(jù)水深事先接好加重鉆桿立柱，立在井架上;（5）準(zhǔn)備ー定數(shù)量的60.33毫米（2コ/8英寸）油管,以供樁管和樁管套環(huán)空注水泥作業(yè)用;（6）樁管通常選用762毫米（30英寸）套管,其規(guī)范為API5L或5LX,B鋼級或X一56鋼級,壁厚25.4毫米（1英寸）至38.1毫米（1.5英寸）。鉆井底盤樁管是作為生產(chǎn)平臺安裝的導(dǎo)向定位樁,樁管要求至少下至泥線以下15米。一般樁管鞋以下留2米口袋,樁孔鉆入的深度和泥線以上留出的樁管高度要符合設(shè)計要求。（7）鉆井底盤樁套與樁管之間的聯(lián)固,可以采用與底盤調(diào)平機構(gòu)聯(lián)用的卡瓦式或者水泥灌注式。采用水泥灌注方式，需要在接近樁套底端位置的樁管上安裝灌漿密封環(huán)板，這種密封環(huán)板由合成橡膠內(nèi)加強簾布或尼龍制成。在密封環(huán)板的上下部位的樁管上，均勻焊上三片或四片式的扶正塊。另外在相對樁套喇叭口部位的樁管體上也焊有一組外突臺肩的扶正塊，以此對樁管起限制作用，防止灌漿密封環(huán)下過樁套底端。水泥灌注式成本低，施工簡便;（8）組裝好的樁管送往平臺時要使用專用的保護托架；（9）根據(jù)底盤的重量、外形輪廓尺寸和半潛式鉆井平臺下方空間尺寸選擇拖載鉆井底盤的平駁，確保平駁在各種狀況下自由進出平臺下方空間,與平臺的浮筒、斜筋不發(fā)生碰撞;（10）要備有幫助平駁定位的拖輪、傳遞拖纜和系纜的工作小艇；（11）要求半潛式鉆井平臺備有ROV裝置:（12）平臺上要備有足夠的、經(jīng)過拉カ試驗合格的吊索和用127毫米（5英寸）鉆桿提升的特殊吊具;（13）平臺上要備有測量設(shè)施,包括鉆井底盤筋向定位的水下陀螺羅盤，測量水平度的水平儀和平臺定位設(shè)施。2.鉆井底盤的海上轉(zhuǎn)運（1）將鉆井底盤吊裝到平駁上并予以固定,其固定方式視拖載平駁的具體情況而定:（2）一號工作船將裝運鉆井底盤的平駁拖航到鉆井平臺錨泊點,并在鉆井平臺艇部上潮位置拋錨,通過放松錨鏈將平駁推送到離鉆井平臺眼部浮筒約10米處:（3）二號工作船在鉆井平臺船能方向下潮位置拋錨,借助錨鏈的控制,工作船自身運動到鉆井平臺船鮪浮筒!0米范圍內(nèi),把纜系到鉆井平臺1號和8號錨鏈上;（4）從平臺上放下機動救生艇,此救生艇從二號工作船將拖纜傳遞到平駁,由平駁上的人員將拖纜接好;（5）救生艇將平駁船餚的兩根系纜分別接到鉆井平臺2號和7號錨鏈上，再將平駁駁腥另外兩根系纜分別接到鉆井平臺4號和5號錨鏈上；

46(6)啟動二號工作船的甲板絞車,緩慢地收緊拖纜將平駁拖入鉆井平臺下方空間。與此同時,一號工作船放松平駁的拖纜,平駁上的人員密切配合系緊平駁四個方向的系纜,確保平駁被安全地拖入平臺下方空間而不會與平臺浮筒發(fā)生碰撞,如圖14一2所示:(7)當(dāng)鉆井底盤位于轉(zhuǎn)盤下方時,系緊四個方向的系纜,將平駁錨定;(8)指揮司鉆下放鉆具，由平駁上的人員將鉆井底盤吊索接到提升吊具的吊環(huán)上;(9)除去鉆井底盤在平駁ヒ的固定,將鉆井底盤提離平駁,記錄鉆井底盤在空氣中的重量;(10)利用鉆井平臺的鉆機絞車、游動系統(tǒng)和鉆桿緩慢提升鉆井底盤到選定位置進行固定，如圖14—3所示;(11)二號工作船松掉自身的系纜,收緊錨鏈；一號工作船同步地放松平駁的拖纜,同時平駁上的工作人員配合放松平駁的四根系纜,將平駁安全地拖出鉆井平臺下方空間；(12)一旦鉆井底盤固定好,就可把半潛式鉆井平臺拖往預(yù)定井位；圖14-2鉆井底盤拖入平臺下方空間示意圖型尺寸過大,鉆井平臺浮筒間的空間不能容納,或圖14-3鉆井底盤固定在鉆井平臺上方空間示意圖(13)若鉆井底盤外者因平臺下部結(jié)構(gòu)拉筋的限制,鉆井底盤與載運平駁無法進入鉆井平臺下方空間,可以采用ド列措施:1)選擇ー個水深較淺的海域,用浮吊將鉆井底盤放入海底;2)將平臺拖至鉆井底盤上方；3）潛水員在水下將從平臺上放下的吊索系掛到底盤上;4）上提鉆井底盤到適當(dāng)位置上固定,以便拖航。

472.鉆井底盤安裝的基本程序（1）選擇好的氣候窗,至少要有連續(xù)三天風(fēng)速小于25節(jié)、浪高小于3米的氣象和海況條件，才能進行鉆井底盤安裝作業(yè);（2）除掉輔助懸吊纜繩和鉆井底盤在拖航過程中的固定繃?yán)K，作好下放鉆井底盤的ー切地面準(zhǔn)備工作；（3）將鉆井底盤下過平臺船體基線。在這個過程中,鉆井底盤四周應(yīng)系以繃?yán)K,以保持鉆井底盤穩(wěn)定，避免鉆井底盤與平臺相撞;（4）摘除鉆井底盤的穩(wěn)定繃?yán)K；（5）平臺進行壓載,如有套裝井將鉆井底盤下至離套裝井井口8?10米處，記錄鉆井底盤在水中的重量:（6）平臺壓載至工作吃水深度，開啟升沉補償器，重新校正平臺位置；（7）松、緊平臺錨鏈,調(diào)整平臺位置,使鉆井底盤套入孔對正套裝的保留井井口，在調(diào)整平臺過程中要用ROV進行觀察;（8）在ROV監(jiān)視ド,緩慢下放鉆井底盤套入海底井口；（9）用陀螺羅盤校核鉆井底盤的筋向,通過轉(zhuǎn)動鉆具調(diào)整鉆井底盤騰向，符合要求后將鉆井底盤放至海底；（10）用ROV觀測裝在鉆井底盤頂面的三個水平儀,測定鉆井底盤的水平度。鉆井底盤傾斜度不能超過3度;（11）用ROV機械手解脫鉆井底盤上四個吊點連接吊索的吊環(huán)和固定陀螺儀的銷子；（12）緩慢上提送入管柱,將鉆井底盤吊索和陀螺儀提髙鉆井底盤,然后繼續(xù)起出全部送入管柱,收回陀螺儀;（13）鉆井底盤傾斜度在3度以內(nèi),按下面步驟進行樁管作業(yè):1）松、緊平臺錨鏈,調(diào)整平臺位置,使轉(zhuǎn)盤中心與所要鉆的樁孔對正；2）接914.4毫米（36英寸）鉆頭和下部鉆具組合并裝上穩(wěn)定器，該穩(wěn)定器將坐在樁套喇叭口上;3）鉆914.4毫米（36英寸）樁孔到預(yù)定深度，替入稠鉆井液，起鉆到泥線，靜候30分鐘后再下鉆到底,證實無沉砂后再起鉆;4）下樁管，在ROV幫助下將樁管導(dǎo)入樁套;5）開啟升沉補償器,逐漸將樁管重量坐放到鉆井底盤上,用ROV觀察鉆井底盤水平儀,確認(rèn)鉆井底盤沒有因施加的樁管重量而活動時，將全部樁管重量坐放到鉆井底盤上,然后進行固樁管作業(yè)。如果發(fā)現(xiàn)鉆井底盤有活動,僅將22.25?44.49千牛（2.27?4.54噸）的樁管重量坐放在鉆井底盤上即可；6）固樁管;7）如果樁管重量全部坐放在鉆井底盤上,注水泥替漿后即可倒出樁管下入工具，沖洗下入管柱后起鉆。如果僅將22.25?44.49千牛（2.27?4.54噸）的樁管重量坐放在鉆井底盤±,則要候凝2小時,然后釋放大鉤懸重,倒出下入工具；8）下入帶有油管的鉆具,將下入深度控制在灌漿密封環(huán)板上方,防止環(huán)板損壞。向樁管與樁套環(huán)空灌水泥漿,并檢查水泥漿的灌滿程度,如果不滿要補灌:9）將油管插入樁管,并往其內(nèi)灌滿水泥漿;10）上提、沖洗下入管柱后起鉆；11）將平臺移至下ー個樁孔位置,重復(fù)上述作業(yè)。（14）鉆井底盤傾斜度超過3度時,利用鉆井平臺隔水管張カ器，將鉆井底盤調(diào)平至符合要求后,按下面步驟進行樁管作業(yè):1）將平臺移至鉆井底盤下傾側(cè)的樁孔位置;

482）接914.4毫米（36英寸）鉆頭和下部鉆具組合,在月池安裝穩(wěn)定器;3）鉆914.4毫米（36英寸）樁孔到預(yù)定深度,替入稠鉆井液,短起下鉆，證實無沉砂后起鉆；4）下樁管時應(yīng)在ROV幫助下將樁管導(dǎo)入樁套，要開啟升沉補償器；5）用ROV將吊索掛入鉆井底盤下傾側(cè)的提吊部位，借助平臺的隔水管張カ器將鉆井底盤提平；6）調(diào)整和校核樁管下深，確認(rèn)樁管突出鉆井底盤上端面的長度與設(shè)計要求一致；7）固樁管；8）候凝2小時；9）倒開并起出樁管下入工具；10）下入帶有油管的鉆具，往樁管與樁管套環(huán)空灌水泥漿；11）將油管插入樁管，往樁管內(nèi)灌注水泥漿；12）上提、沖洗下入管柱，起鉆；13）候凝3小時；14）摘除并收冋鉆井底盤上的提平吊索;15）將平臺移至下ー個樁孔位置，進行其樁管作業(yè)。（15）若條件允許，也可采用打樁方式下樁管，然后向樁管內(nèi)灌水泥漿。三.自升式鉆井平臺安裝鉆井底盤的基本程序自升式鉆井平臺安裝鉆井底盤有兩種方法,即先下和補下鉆井底盤。所謂先下鉆井底盤是在油田已探明儲量、并決定鉆開發(fā)井的情況下采用的ー種方法。這種方法是將鉆井底盤組裝在第一口井的最后ー根762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管上,隨762亳米（30英寸）隔水導(dǎo)管ー起下入，按設(shè)計要求下到泥線以上一定高度處注水泥漿固定即可。補下鉆井底盤是指在已臨時棄井的井口上重新安裝鉆井底盤，該作業(yè)程序分兩個步驟進行;1.下中心隔水導(dǎo)管（1）中心隔水導(dǎo)管上焊有支承環(huán),對鉆井底盤起支撐作用,鉆井作業(yè)時，一般隨隔水導(dǎo)管ー起下入；（2）在平臺甲板上將支承環(huán)焊在中心隔水導(dǎo)管上，并用水平尺和垂直儀隨時測量中心隔水導(dǎo)管與支承環(huán)的垂直度，不垂直度不能超過士1/8度；（3）下入隔水導(dǎo)管時,要不斷地轉(zhuǎn)動隔水導(dǎo)管管柱,使得隔水導(dǎo)管上的白油漆定向標(biāo)記與中心隔水導(dǎo)管的白油漆標(biāo)記一致，直到最后ー根隔水導(dǎo)管坐在轉(zhuǎn)盤上；（4）將水平羅盤坐放在轉(zhuǎn)盤上的隔水導(dǎo)管端面中心,慢慢地旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)盤，使隔水導(dǎo)管上的白油漆標(biāo)記與平臺鮪向一致；（5）用測斜儀測量隔水導(dǎo)管垂直度,調(diào)節(jié)隔水導(dǎo)管管柱使其不垂宜度小于14度；（6）注水泥漿固隔水導(dǎo)管；（7）棄井時從中心隔水導(dǎo)管上方倒開，回收隔水導(dǎo)管,中心隔水導(dǎo)管保留在海底。（8）潛水員在中心導(dǎo)管上戴上防腐帽。注:若鉆井作業(yè)時沒有下入中心隔水導(dǎo)管,需在安裝鉆井底盤之前，在隔水導(dǎo)管回接エ具上焊ー根帶有支承環(huán)的短套管,然后裝上鉆井底盤,隨隔水導(dǎo)管回接到棄井井口上。2.補下鉆井底盤程序（1）平臺重返井口復(fù)位;1）平臺復(fù)位之前應(yīng)由地震船配合潛水員找到原海底保留井口,并檢査井口狀況和清除上面的海生附著物，系好井位浮標(biāo)，安裝復(fù)位用的聲納應(yīng)答器；

492）平臺拖到井位之后應(yīng)進行井口復(fù)位作業(yè)。通過聲納系統(tǒng)發(fā)射和接收的信號,計算機隨時計算并顯示出實際井口和鉆井槽中心的水平距離,達到復(fù)位要求精度時,立即插樁、升船和壓載,完成復(fù)位作業(yè)。（2）鉆井底盤的海上轉(zhuǎn)運和平臺接收:1）將鉆井底盤吊裝到工作船上加以固定。2）平臺接收鉆井底盤時要選擇良好的氣候和海況條件,最好是白天進行。用鉆井平臺絞車大鉤在鉆井槽中接收鉆井底盤步驟如下:A.將平臺井架移到鉆井槽上,在鉆井平臺的絞車大鉤掛上吊索，下放到離水面5米左右停住;B.裝鉆井底盤的供應(yīng)船應(yīng)倒進鉆井槽內(nèi)，讓鉆井底盤位于大鉤ド方，然后將鉆井底盤吊索掛在起吊鋼絲繩上，同時松開鉆井底盤固定繩索。C.在緩慢地把鉆井底盤提高供應(yīng)船甲板之后，供應(yīng)船應(yīng)駛離鉆井槽到平臺外拋錨候令。D.當(dāng)把鉆井底盤提升到平臺主甲板以上時，緩慢地將井架移到甲板內(nèi)，待鉆井底盤完全進入甲板后,將鉆井底盤放到兩側(cè)墊平的甲板跑道上,并固定好，最后松開大鉤吊繩,完成鉆井底盤接收工作。（3）鉆井底盤及附件的組裝:鉆井底盤入水前，在平臺甲板上要安裝定位裝置，防止因鉆井底盤旋轉(zhuǎn)而影響正反花藍螺絲以及鉆井底盤鎖定裝置等附件的固定。（4）鉆井底盤安裝的基本程序:1）入水前的準(zhǔn)備:A.井口檢查ーー潛水員入水檢查中心用水導(dǎo)管情況，作好記錄并向地面報告特別注意檢查以下部位:a.白漆標(biāo)記;b.檢查鉆井底盤支承環(huán)是否平滑,若有堆積物和海生附著物要淸除掉;c.檢查中心隔水導(dǎo)管上花藍螺絲安裝孔（潛水員帶銷子在水下進行試插）。B.卸掉中心隔水導(dǎo)管的防腐帽:C.卸掉保留井口浮標(biāo)的掛索;D.組裝下鉆井底盤的鉆具吊具組合，如圖14—4所示。2）入水安裝程序:A.環(huán)境條件ーー平潮，浪高不超過1米，在白天進行;216mm（8リ応）穩(wěn)定器-4A10護線導(dǎo)引帽159mm(6*/4in)鉆鋌鋼絲繩引頭圖14-4吊鉆井底盤的鉆鋌吊具示意圖B.將井架移到主甲板上,用大鉤重新吊起鉆井底盤,起吊時上下試提兩次,檢查鋼絲繩是否完好;

50C.將鉆井底盤提到井架底座大梁下,用鋼絲繩將鉆井底盤臨時固定在大梁上,固牢后松開大鉤吊索;D.緩慢地把井架移到井口位置上，對準(zhǔn)井口中心;E,下入吊具,將鉆井底盤上四根吊索掛在吊耳上,再將鉆井底盤上四根導(dǎo)引鋼絲繩分別卡在氣動絞車上；F.慢慢吊起鉆井底盤，松開捆在大梁上的鋼絲縄,使鉆井底盤處于懸吊自由狀態(tài),潛水員依次將四根導(dǎo)引繩接到水下中心隔水導(dǎo)管導(dǎo)引頭的環(huán)扣上；G.緩慢而平穩(wěn)地卜ー放鉆井底盤，入水前應(yīng)初步定向并做好相應(yīng)記號，進入水面時卜.放速度可以稍快些,以減少波浪的沖擊；H.當(dāng)鉆井底盤下到距井口隔水導(dǎo)管2米時,檢查鉆桿上的記號和方入,導(dǎo)引繩逐漸拉緊到49千牛（5噸）,暫停下放鉆井底盤；I.潛水員再次入水，在鉆井底盤旁指揮平臺操作,導(dǎo)引鉆具進入中心隔水導(dǎo)管,利用中心隔水導(dǎo)管的白油漆標(biāo)記校正方位,準(zhǔn)確定位；J,繼續(xù)下放鉆井底盤，直到中心隔水導(dǎo)管與鉆井底盤下面的導(dǎo)引喇叭ロ相接為止。（5）鉆井底盤水下定向和固定:1）放松導(dǎo)引鋼絲繩，潛水員利用鉆井底盤刻度板，檢查中心隔水導(dǎo)管定向筋板的位置,并監(jiān)控鉆具的旋轉(zhuǎn),直到中心隔水導(dǎo)管定向筋板方向與底盤刻度板的中心標(biāo)記相差土10°之內(nèi)；2）將鉆井底盤完全下放到中心隔水導(dǎo)管支承環(huán)上，檢查支撐面。插固定銷子，裝防提離鎖定裝置，上緊正反花藍螺絲,上定位銷，鉆井底盤固定后即完成了鉆井底盤入水作業(yè)；3）為了確保鉆井底盤在中心隔水管上的穩(wěn)定，鉆井底盤下完后,需要在鉆井底盤中心孔兩側(cè)分別打兩個固定樁，即鉆914.4毫米（36英寸）井眼，下762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管并用水泥固定。為了減輕中心隔水導(dǎo)管支撐底盤的重量,固定樁打好后,用鋼板通過水下電焊將固定樁同鉆井底盤連接起來，分擔(dān)中心隔水導(dǎo)管的負(fù)荷。至此，補下鉆井底盤作業(yè)全部結(jié)束。第二節(jié)回接作業(yè)回接作業(yè)是指把鉆井底盤預(yù)鉆井的各層套管從鉆井底盤上的水ト井口回接到導(dǎo)管架平臺和安裝地面井口裝置的作業(yè)過程。回接作業(yè)一般包括回接508毫米（20英寸）隔水導(dǎo)管［自升式鉆井平臺常用762毫米（30英寸）做為隔水導(dǎo)管］ヽ339.73毫米（13?/8英寸）和244.48毫米（95/8英寸）等套管?；亟幼鳂I(yè)程序,一般是從大尺寸套管到小尺寸套管，即從隔水導(dǎo)管開始，然后是表層套管，再之是技術(shù)套管和生產(chǎn)套管。其關(guān)鍵エ序是隔水導(dǎo)管的回接，因隔水導(dǎo)管直徑大、剛度強，對導(dǎo)管架各水平塊導(dǎo)向孔偏移誤差的影響很敏感。此外，由于鉆井底盤和導(dǎo)管架在建造和安裝過程中，都不可避免地會出現(xiàn)允許范圍內(nèi)的誤差；鉆井作業(yè)中，水下井口安裝也會出現(xiàn)一定的誤差，在縱向上出現(xiàn)不垂直，有一定的傾角,在橫向上有一定水平的偏移現(xiàn)象。這些誤差、傾角和偏移將導(dǎo)致隔水導(dǎo)管管柱和水下井口不對中，給隔水導(dǎo)管回接作業(yè)帶來一定的難度，因此說隔水導(dǎo)管的回接是回接程序中最復(fù)雜、最難的作業(yè)。在回接作業(yè)的實施中，回接井的順序除考慮地質(zhì)上投產(chǎn)順序外,同時也從工程施工出發(fā)分析已鉆井井身質(zhì)量，特別是各層套管傾斜情況。先選出ー兩ロ容易回接的井進行施工,摸索和熟悉了回接工具和施工エ藝之后,轉(zhuǎn)入估計難度大的井口接,以減少或消除回接作業(yè)中帶來的累計誤差所產(chǎn)生的后患，使回接作業(yè)順利實施。許多套管回接系統(tǒng)的制造廠商為了解決上述的回接問題，相應(yīng)設(shè)計和制造了各自的回接系統(tǒng),卜一面以維高格雷的一套水下井口和泥線懸掛系統(tǒng)為例來敘述回接作業(yè)技術(shù)要點，見圖14一5—I至圖14-5—8維高格雷公司的476.25毫米（隠?/4英寸）SG-5多層回接系統(tǒng)圖例。

51ド放位置114.3mm（イソ2in）AP!內(nèi)平左旋扣508mm（20in）タト鎖冋接接頭508nlm<20in>RL-IS統(tǒng)扣連接BUS鎖緊位置508mm（20in）冋接接頭擔(dān)矩1:具行程距離476*25mm(183/4

5235.2476.25mmSG5井口裝寛476.25mmUS'.in)x2リハ8mm(9s/.m)標(biāo)準(zhǔn)食ほ盤柱器476.25mm(181.in)a244.48mm(9'?in)專用SG-5食讐ほ桂森$76.25吧SG-ア密總總成762mm（30in）SG-5井口找買/標(biāo)準(zhǔn)SG-5低管懸桂H508mm(20in)外悔回接］共244.48mm(94/,in)扭期匚口211.48mm(9,am)冋接工具圖14-5-2476.25毫米＜18シ,英寸）SG-5多層冋接系統(tǒng)疝8毫米＜20英寸,帶有鋸齒螺紋密封的外鎖式冋接接頭師進井口裝置圖（其他單位英寸）圖14-5-3476.25毫米（18シ“英寸）SG-5多層回接系統(tǒng)508毫米（20英寸〉內(nèi)鎖式回接接頭下放并鎖進井口裝置圖圖14-5-4476.25毫米（18シ?英寸〉SG-5多層冋接系統(tǒng)508毫米＜20英寸，彈鍵鎖蠶內(nèi)鎖式冋接接頭下放并鎖進井口裝置圖

53.42.6-41.8-244.48mm(ダんIn)田也】貝'24448mm(91/em)冋曜工具508mm(20in)內(nèi)便式回段接失339.73mm(13リゆ)ノHttXft476.25mm（l8V.m）?SG-5密封ふ或762mm（30m）SG-5井口裝置"回接年倂?桂方762mm（30m）拝口裝置232.8476.25mm(18J/4m)SG-5土財總成24448mm（ダんm）扭迂工具244.48mm（ダムm）回接エA47625mmSG-5井口裝置mm(30m)井口裝!T圖14-5-5476.25毫米（18シ?英寸）SG-5多層冋接系統(tǒng)508毫米（20英寸）彈鍵鎖緊螺母式肉儀冋接接頭儀進井口裝置圖（其他単位英寸）5O8tnm（20in）內(nèi)銀式回接接頭339.73mm（133ム0?）二ア"回接工具ー

540014-5-6476.25毫米（18シ?英寸）SG-5多層冋接系統(tǒng)508毫米（20英寸）帶有裾齒螺紋密封的內(nèi)懷式回接接頭便進井口裝せ圖（其他單位英寸）—339.73mm(133/Min)D回接工具L-339.73mm（18ソイin）AP1梯型套管扣圖14-5-7476.25毫米（"コ/"英寸）SG-5多層回接系統(tǒng)339.73毫米（133/.英寸）回接工具裝配圖244.48mm（95/sin）回接工具「鎖緊244.48mm（95/sin）回接接頭扭矩工具244.48mm(9ソ?n)」し88.8mm(3'/zin)NSCC套管扣AP!內(nèi)平扣圖14-5-8476.25毫米（183ん英寸）SG-5多層回接系統(tǒng)339.74毫米（ジバ英寸）回接工具裝配圖（8）使用ROV監(jiān)測回接作業(yè);（9）生產(chǎn)平臺上要備有與339.73毫米（13”8英寸）套管壁厚一致的打撈矛和打撈矛卡瓦,以備特殊情況使用;（10）按需要準(zhǔn)備ー定數(shù)量的反扣鉆桿。2,回接工具技術(shù)機理1.）508毫米（20英寸）回接接頭。508毫米（20英寸）回接接頭有內(nèi)鎖式和外鎖式兩種;508毫米（20英寸）內(nèi)鎖式回接接頭是508毫米（20英寸）隔水管到井口頭的主要連接器,該回接接頭ヒ有?個鎖合套,鎖定回接管柱于井口內(nèi)壁的頂部。508毫米（20英寸）外鎖式回接接頭是在井口裝置內(nèi)壁頂部的反扣螺紋損壞或水下井口偏移較大而無法使用內(nèi)鎖式回接接頭回接時所選用的ー種回接508毫米（20英寸）隔水導(dǎo)管的工具。外鎖式回接接頭使用鎖緊塊鎖在井口裝置的H-4截面上,當(dāng)扭矩下傳到鎖合短節(jié)上時，使用止推環(huán)沿著接頭體徑向運動驅(qū)動鎖塊,實現(xiàn)鎖緊作用。該回接接頭內(nèi)截面車有鋸齒型的母螺紋，可承接339.73毫米（13Sへ英寸）套管回接工具；2.）339.73毫米（133へ英寸）套管回接工具、回接套管掛上車有鋸齒型的公螺紋,鎖在508毫米（20英寸）回接接頭母螺紋處,用“〇”型圈密封在244.48毫米?,れ英寸）套管掛里;3.）244.48毫米（95/8英寸）回接工具（標(biāo)準(zhǔn)型回接套管掛）有一個內(nèi)鎖合短節(jié)與244.48毫米口§/8英寸）回接套管掛噴合,靠扭矩實現(xiàn)金屬面密封。4.508毫米（20英寸）外鎖式隔水導(dǎo)管的回接（1）回接前的檢查:1）徹底清洗每ー個接頭,檢查螺紋損傷狀況,有損傷的應(yīng)加以修復(fù)。檢查所有“?！毙腿?，有損壞的應(yīng)加以更換。要保證所有部件安裝正確,無運輸損傷;2）檢查508毫米（20英寸）RL-4S母扣連接器螺紋完好程度，“0"形圈安裝正確;3）所有螺紋、密封表面和“〇”型圈下井前要涂黃油保養(yǎng);

55（2）回接接頭功能的檢查:1）將扭矩工具接在ー柱127毫米（5英寸）反扣鉆桿上，立在井架上待用；2）接508毫米（20英寸）回接接頭,檢查和記錄回接接頭上體到下體的位置,然后下入轉(zhuǎn)盤坐上卡瓦；3）把通常為114.3毫米（4ノ2英寸）內(nèi)平母扣、反扣扣型的扭矩工具下入到回接接頭的旋轉(zhuǎn)位置,大約反轉(zhuǎn)12圈,直至鎖套向下移動一定的行程為止。先檢查鎖套是否平穩(wěn)移動,證實鍵塊是否全部展開后，再通過上體的孔眼肉眼觀察上體到下體的位置，大約移動152.4毫米（6英寸）行程;4）正轉(zhuǎn)扭矩工具約!2圈，直到鎖合套停止不動,然后反轉(zhuǎn)）2圈使扭矩工具內(nèi)螺母松動，以保證下入螺母不夾緊。接著檢查每個鍵塊是否已被壓進接收槽中，確保鎖緊機構(gòu)處在未鎖緊或下入的位置。5）起出扭矩工具并立回井架。（3）回接程序:1）使用特制的帶導(dǎo)向體的回收工具回收井口防腐帽；2）準(zhǔn)確確定導(dǎo)管架平臺底層甲板到井口裝置頂部的距離；3）下入帶有噴射接頭和鋼絲刷的清洗工具,在ROV的幫助卜ー徹底清洗井口裝置和回接螺紋；4）連接和下放回接管柱,按回接管柱設(shè)計要求安裝扶正器；5）下放回接接頭到水下井口裝置上,檢查總的回接管柱累計高度是否正確；6）用ROV監(jiān)督和檢査回接漏斗形承口底部和井口裝置外截面的外槽嚙合情況,漏斗形承口底部應(yīng)該位于井口裝置外槽上方63.5毫米（2.5英寸）；7）如果因某些原因,你認(rèn)為回接漏斗沒有到位,未全部坐入井口裝置上,可用鉆機大繩和扣繩滑輪朝下施加力量，使全部達到嚙合；8）卸掉轉(zhuǎn)盤下面的ALT—2連接器，卸聯(lián)頂節(jié)并甩掉；9）通過508毫米（20英寸）隔水管管柱下入508毫米（20英寸）扭矩工具，小心將扭矩工具坐放在回接接頭的鎖合位置上。反轉(zhuǎn)12圈扭矩工具（152.4毫米行程）,使止動爪與井口裝置的H-4截面嚙合，施加20337牛頓?米的連接扭矩；10）用ROV監(jiān)測回接漏斗形承口外套在兩個洗槽之中的任何ー個移動情況;11）用清水灌滿508毫米（20英寸）隔水導(dǎo)管,檢査回接密封,證實無漏失,起出扭矩工具并甩掉;12）超提294200牛頓回接管柱重量的拉力,檢査回接是否牢固；13）超提后按設(shè)計要求切割508毫米（20英寸）隔水導(dǎo)管。1.508毫米（20英寸）內(nèi)鎖式隔水導(dǎo)管回接（1）作業(yè)前檢查:1）徹底清洗毎個回接接頭，檢査螺紋和“〇”型圈有無損壞，若有損壞則要修復(fù)或更換;2）保證回接接頭內(nèi)體、上體和安裝的漏斗形承口成一直線,檢查安裝的螺絲是否正確和緊固。3）檢查508毫米（20英寸）RL-4S母扣連接器螺紋是否完好,“〇”型圈安裝的是否正確。（2）功能檢查:1）將扭矩工具接在ー柱127毫米（5英寸）鉆桿上,立在井架上待用;2）接508毫米（20英寸）回接接頭，下入轉(zhuǎn)盤并坐上卡瓦;3）把扭矩工具下放到回接接頭的旋轉(zhuǎn)位置上,坐放在鎖合套中:4）提起扭矩工具管柱的全部重量,小心反轉(zhuǎn)1.5圈，在轉(zhuǎn)盤上標(biāo)出鉆桿和508毫米（20英寸）連接器的標(biāo)記。再正轉(zhuǎn)1.5圈或直到鎖合套臺肩退出來；5）反轉(zhuǎn)リ8圈,保證鎖合套不處于鎖緊狀態(tài);6）卸掉扭矩工具組合，立回井架；（3）回接程序:508毫米（20英寸）內(nèi)鎖式回接程序，除第2條之外，其余與508毫米（20英寸）外鎖式回接程序相同。第2條應(yīng)變?yōu)?通過508毫米（20英寸）隔水管管柱下入508毫米（20英寸）扭矩工具，小心將扭矩工具坐放在回接接頭的鎖合位置上。提著扭矩工具管柱的全部重量，在轉(zhuǎn)盤和鉆桿上標(biāo)出標(biāo)記，反轉(zhuǎn)3圈扭矩工具，使鎖合短節(jié)下移鎖緊在井口裝置的反扣螺紋上。下放扭矩工具，使其坐在鎖合接頭上，提著扭矩工具管柱的全部重量，繼續(xù)反轉(zhuǎn)3圈，將鎖合短節(jié)的扭矩提高到20337牛頓?米。在轉(zhuǎn)盤上再ー次標(biāo)出鉆

56桿標(biāo)記，量出前后兩個標(biāo)記間之差，該差即是鎖合短節(jié)的行程［大約為139.7毫米（5レ2英寸）］。1.508毫米（20英寸）彈鍵鎖緊螺母式隔水導(dǎo)管的回接（1）彈犍鎖緊螺母的安裝;1）從回接接頭組合的上體上卸掉兩顆固定螺絲，將彈鍵鎖緊螺母安裝在回接接頭里；2）反轉(zhuǎn)回接接頭，從內(nèi)體上卸掉上體，使鎖合套裸露出來；3）正轉(zhuǎn)卸掉鎖合套；4）清洗和涂黃油保養(yǎng)內(nèi)體的反扣螺紋；5）提起彈鍵鎖緊螺母,檢查全部螺紋是否有損壞，若有損壞，則要進行修復(fù)；6）全部螺紋截面應(yīng)清洗、涂黃油，彈健鎖緊螺母安裝在內(nèi)體上,然后左轉(zhuǎn)直到螺母的頂部剛好抵在內(nèi)體頂部的下面；7）更換內(nèi)體和上體的“〇”型圖，“〇”型圖和螺紋都應(yīng)涂上防腐黃油;8）右轉(zhuǎn)將上體安裝回內(nèi)體上，使其形成一體；9）檢查密封接頭和井口裝置的“〇”型圈，若有損壞,則要更換。安裝原卸掉的兩顆固定螺絲。（2）作業(yè)前檢查:同508毫米（20英寸）內(nèi)鎖式回接作業(yè)前檢查要求一樣。（3）功能檢查:同508毫米（20英寸）內(nèi)鎖式功能檢查要求一樣。（4）回接程序;1）?8）項與508毫米（20英寸）內(nèi)鎖式回接程序相同；9）通過508毫米（20英寸）隔水管管柱下入508毫米（20英寸）扭矩工具,小心將扭矩工具坐放在回接接頭的彈鍵鎖合短節(jié)上。在轉(zhuǎn)盤上標(biāo)出鉆桿標(biāo)記，提著扭矩工具管柱的全部重量，再標(biāo)出鉆桿在轉(zhuǎn)盤上的標(biāo)記；10）左轉(zhuǎn)3.5圈扭矩工具,使彈鍵鎖緊螺母進入井口裝置的反扣螺紋位置，施加78453牛頓的カ鎖緊活動彈鍵;11）把扭矩工具組合的全部重量加在彈鍵鎖緊螺母的頂上,上提50.8毫米（2英寸）后再下放,在轉(zhuǎn)盤上標(biāo)出鉆桿標(biāo)記,量出兩次標(biāo)記之差,總的鎖緊螺母行程是139.7毫米/2英寸）。有時需多次重復(fù)上述動作才能達到彈鍵螺母全部嚙合;12）當(dāng)螺母全部嚙合時，再施加20337牛頓?米連接扭矩，使扭矩工具鍵塊與彈鍵鎖緊螺母再次嚙合。13）用淸水灌滿508毫米（20英寸）隔水導(dǎo)管,檢查密封合格后，起出扭矩工具并甩掉;14）超提294200牛頓回接管柱重量的拉カ，檢查證實回接牢固;15）超提后按設(shè)計要求切割508毫米（20英寸）隔水導(dǎo)管。2.339.73毫米（13S九英寸）套管的回接；（1）作業(yè)前檢查:1）徹底淸洗每個回接工具，檢查回接鋸齒扣，保證它沒有損壞；2）檢查“〇”型圈,若有損壞需更換。清洗檢查339.73毫米（133/8英寸）梯形螺紋;3）在聯(lián)頂節(jié)上接339.73毫米（133ん英寸）循環(huán)接頭，并放在甲板上。（2）功能檢查。不需要做功能檢查。（3）回接程序;1）在339.73毫米門3コ九英寸）套管上接339.73毫米（m/8英寸）回接工具，在回接管柱上連接聯(lián)頂節(jié)后，下入和坐放在508毫米（20英寸）回接接頭的鋸齒形截面上方，然后停ド。記錄總的回接管柱重量。小心卜.放管柱直到回接工具上的鋸齒環(huán)抵在508毫米（20英寸）回接接頭相匹配的截面為止。在轉(zhuǎn)盤上標(biāo)出回接管柱標(biāo)記，放松全部管柱重量，讓鋸齒環(huán)嚙合,全部嚙合行距是139.7毫米（5）2英寸）；2）打上大鉗，反轉(zhuǎn)管柱施加4067牛頓?米的扭矩。

573）超提980665牛頓回接管柱重量的拉カ，檢查回接是否牢固；4）用清水灌滿339.73毫米（133/8英寸）和508毫米（20英寸）套管環(huán)形空間,檢査密封是否合格；5）在聯(lián)頂節(jié)的循環(huán)接頭上連接壓カ試驗管線，用3.45~17.2兆帕的壓カ對339.73毫米（13コ/8英寸）套管進行試壓。6）壓カ試驗成功后放掉壓カ,卸下地面井口頭。1.244.48毫米（9$/8英寸）套管的回接（1）作業(yè)前檢査;1）徹底清洗每個回接工具,保證鎖合接頭自由轉(zhuǎn)動，回接螺紋沒有損壞。2）檢查密封總成是否損壞,安裝是否正確。3）接244.48毫米（9S九英寸）循環(huán)接頭在聯(lián)頂節(jié)上，并放在甲板上。（2）功能檢查:保證內(nèi)鎖緊螺母自由轉(zhuǎn)動。（3）回接程序:1）通過339.73毫米（133/8英寸）套管下放2448.48毫米（9リ8英寸）回接工具；2）小心將244.48毫米”5/8英寸）套管回接工具坐放在244.48毫米（9$/8英寸）套管掛上；3）卸掉轉(zhuǎn)盤下面的聯(lián)頂節(jié)；4）通過244.48毫米（9、/8英寸）回接管柱下244.48毫米（9S九英寸）扭矩工具，將扭矩工具坐放在鎖合接頭上,超提4903牛頓全部扭矩工具重量的拉カ；5）緩慢正轉(zhuǎn)鉆柱直到鍵塊鎖合到接頭槽里,扭矩工具管柱行程大約177.8毫米（7英寸）;6）大鉤放松9807牛頓扭矩工具的重量;7）正轉(zhuǎn)扭矩工具5圈;8）施加13558牛頓?米扭矩,實現(xiàn)金屬面密封;9）用清水灌滿244.48毫米（ダム英寸）和339.73毫米（小ん英寸）套管環(huán)形空間,檢查密封是否合格；10）起出鉆桿和扭矩工具;11）再接聯(lián)頂節(jié)，超提1196411牛頓管柱重量的拉カ，接試壓管線到循環(huán)接頭上；12）對244.48毫米目‘/8英寸）套管試壓6.9?24.1兆帕;13）試壓合格后，放掉壓カ,卸掉地面井口頭。二.泥線懸掛系統(tǒng)的回接作業(yè)1.回接作業(yè)前的準(zhǔn)備工作:（1）檢查所有的回接套管、工具和器材等,是否按設(shè)計要求送到平臺;（2）按照套管檢查的要求進行檢查、清洗、通徑、丈量和編號;（3）按制造廠商的說明書檢查回接工具，測量內(nèi)外徑、長度,并畫出草圖。檢查密封環(huán),準(zhǔn)備四塊50X120毫米相應(yīng)套管鋼級的鋼塊和直徑3毫米的506焊條，在回接工具與套管螺紋連接處對邊四點搭焊；（4）按設(shè)計要求計算和排好回接套管柱,保證裝井口切割套管的位置上下1米內(nèi)沒有套管接箍，而且管體要光滑無劃痕,轉(zhuǎn)盤上方余留的套管高度要合適;（5）配制足量的防腐液。2.762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管回接程序;（1）在潛水員協(xié)助下回收762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管井口防腐帽;（2）由潛水員檢查海底762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管井口，淸除掉海生物，檢查彈性鎖環(huán)和密封環(huán)的好壞，若沒有安裝或損壞，則要安裝新的；（3）按設(shè)計下入762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管回接管柱;1）如果設(shè)計要求用回接接頭,則在安裝回接接頭前就應(yīng)在回接接頭內(nèi)方扣和內(nèi)滑套上涂抹黃油,并檢查回接接頭內(nèi)密封環(huán),用扭矩工具試轉(zhuǎn)動,確?；椎撵`活性。如果是用常規(guī)的762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管接頭，也應(yīng)涂上黃油,并在釋放螺絲孔上帶上釋放螺絲，但螺絲不能突出到螺絲孔的內(nèi)表面;2）在回接接頭上或第一根導(dǎo)管接頭上，用白色油漆涂上四個標(biāo)記符號,以此表示平臺的右舷、左舷、鮪和眼腥，有助于回接時潛水員指揮回接和水下電視觀察回接；3）回接隔水導(dǎo)管時，一定要證實彈性鎖環(huán)到位オ可打開吊卡，彈性鎖環(huán)的開口應(yīng)調(diào)到

58定位銷位置，釋放螺絲孔涂滿黃油;4）隔水導(dǎo)管下到井口上方1米處停止下放。（4）潛水員檢查762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管柱的垂直度與海底井口的對中情況,如偏差小,則應(yīng)在圓井甲板處用氣動絞車調(diào)整管柱;如偏差大,則應(yīng)移動井架，直到合格為止。如果不是用回接接頭，則還需檢查762毫米（30英寸）公母接頭定位銷的方向與彈性鎖環(huán)的開口是否重合,如不符合要求,則要進行調(diào)整；（5）在潛水員引導(dǎo)下，慢慢地ド放管柱與海底井口回接。潛水員檢查回接到位情況,看看彈性鎖環(huán)和定位銷是否到位（導(dǎo)管接頭）。經(jīng)檢査,雖然彈性鎖環(huán)和定位銷已經(jīng)到位,但當(dāng)回接的是套管接頭時,還要超提一定拉カ,以試驗回接的可靠性；（6）如果是采用回接接頭,則在下入扭矩工具時應(yīng)按制造廠家的說明接回接接頭,注意觀察上扣的圈數(shù)及ド移距離是否符合要求，并控制上扣扭矩，防止扭矩工具使下入管柱的接頭倒扣；（7）當(dāng)確認(rèn)達到要求時，起出扭矩工具；（8）超提一定拉カ,證實是否接好回接接頭;（9）按設(shè)計固定和切割隔水導(dǎo)管。3.其它套管的回接:（1）回收339.73毫米（いコん英寸）井口防腐帽;（2）下入泥線懸掛器母扣清洗工具,清洗懸掛器母扣;1）下入前要檢査清洗工具，確保刷子上的鎖緊螺絲上緊和水眼暢通:2）用127毫米（5英寸）鉆桿清洗工具，上扣到4067牛頓?米的扭矩。要使用與懸掛器配套的清洗工具，并在淸洗管柱第一根鉆桿的接頭上，安裝ー個127毫米（5英寸）X已回接的套管尺寸的彈性扶正器；3）下入清洗工具，算好方入，注意指重表的變化，防止中途遇阻。4）當(dāng)清洗工具坐在懸掛器上時，接上方鉆桿并用海水循環(huán)?？刂票脡旱陀?.45兆帕，并以25-50轉(zhuǎn)/分的轉(zhuǎn)速正轉(zhuǎn)淸洗工具進行淸洗；5）清洗半循環(huán)周后停止轉(zhuǎn)動，并繼續(xù)循環(huán)完該循環(huán)周。6）起出清洗工具，并檢查刷子完好狀態(tài),確定是否還要再進ー步清洗。（3）下入回接套管;1）提起接有回接工具的第一根套管,在回接工具螺紋上注入擠壓式重型API5號潤滑脂或相應(yīng)的黃油;2）回接套管柱上的每道連接螺紋，都應(yīng)上扣到套管制造廠家推薦的扭矩值，并用四塊與套管同鋼級的鋼塊和直徑3毫米的506焊條,在接頭連接處對邊四點搭焊，以便抵消回接作業(yè)中左右扭矩的假進扣,便于回接時的正確判斷；3）在第一根套管的上接頭處,安裝一個相應(yīng)尺寸的腰鼓形套管扶正器。例如，回接508毫米（20英寸）套管時，應(yīng)安裝508毫米（20英寸）X762毫米（30英寸）的腰鼓形套管扶正器；4）下入的回接工具在距泥線懸掛器1米左右處,停止下入。（4）連接管線，替入防腐液（濃度為1%的有機胺303海水防腐液）充填套管環(huán)空，卸掉管線;（5）冋接;1）緩慢F入回接管柱,注意觀察指重表的變化;2）回接工具進入懸掛器母扣時，大約放44130牛頓的壓カ，并在套管和轉(zhuǎn)盤上劃上標(biāo)記；3）反轉(zhuǎn)套管使其上扣，同時施加44130牛頓的壓カ，記錄轉(zhuǎn)動的圈數(shù)；4）當(dāng)扭矩達到懸掛器生產(chǎn)廠家推薦值或套管上扣扭矩平均值的60%時,查看旋轉(zhuǎn)的圈數(shù)和吃入的長度是否符合廠家的推薦值。（6）如確認(rèn)已回接好,則應(yīng)進行如下驗證;1）超提一定拉カ,確認(rèn)回接上；2）組裝試壓管線，對回接套管柱試壓到設(shè)計要求的壓カ值。試壓前要用海水灌滿套管,確認(rèn)回接套管柱密封合格之后オ試壓。4.自升式平臺地面井口的安裝;（1）回接好762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管后，按設(shè)計要求的井口安裝尺寸切割762毫米（30英寸）隔水導(dǎo)管。508毫米（20英寸）套管回接后,按設(shè)計要求切割508毫米（20英寸）套管,切割位置要依據(jù)508

59毫米（20英寸）套管頭的內(nèi)臺階長度。508毫米（20英寸）套管的頂部與508毫米（20英寸）套管頭內(nèi)臺階之間要留5毫米的間隙。（2）如果安裝的井口是在生產(chǎn)平臺上,則要注意套管頭的安裝方向,既要與油管四通方向一致，又要根據(jù)完井作業(yè)的要求取其與平臺軸線的角度;（3）安裝508毫米（20英寸）套管頭。508毫米（20英寸）套管焊接時要預(yù)熱到200。。,井在焊接過程中保持恒溫。焊接前要用水平尺找平508毫米（20英寸）套管頭。焊接后保持500ヒ的溫度30分鐘,以消除焊接應(yīng)カ,然后逐漸冷卻。要使用直徑5毫米的T506焊條焊接。冷卻后用試壓泵接在試壓孔上,對508毫米（20英寸）套管頭與套管焊接處試壓到套管抗內(nèi)壓強度的60%,穩(wěn)壓5分鐘:（4）當(dāng)339.73毫米（133へ英寸）套管回接完后,上提回接工具以上套管重量的7〇%?90%，在508毫米（20英寸）套管頭內(nèi)安裝339.73毫米（QSれ英寸）套管卡瓦和密封總成,上緊密封總成,釋放套管重量;（5）按“X”密封補心的高度切割133/8英寸套管,切口打磨光滑（內(nèi)外圓周倒角）；（6）安裝339.73毫米（ば/8英寸）套管頭（注意方向）,對“X”密封補心擠入密封脂后，試壓到339.73毫米（いS/8英寸）套管抗內(nèi)壓強度的60%,或試壓到設(shè)計要求的壓カ值,穩(wěn)壓5分鐘為合格；（7）244.48毫米（95/8/s英寸）套管回接完后,上提送入工具以上套管重量的8〇?90%,坐放244.48毫米すん英寸）卡瓦密封總成在339.73毫米（びム英寸）套管頭內(nèi),上緊密封總成,下放套管重量:（8）按“X”密封補心的高度切割244.48毫米“5/8英寸）套管，切口打磨光滑（內(nèi)外圓周倒角）：（9）安裝279.4毫米（11英寸）的套管頭（注意方向）,對“X”密封補心擠入密封脂后，試壓到244.48毫米〇,/§英寸）套管抗內(nèi)壓強度的60%,或試壓到設(shè)計要求的壓カ值,穩(wěn)壓10分鐘為合格。表14一1是我國海域常用的三家公司回接工具的技術(shù)特點對比。表14-1三家公司回接工具技術(shù)特點司稱L公名回接工具型號鉞合轉(zhuǎn)動圈數(shù)（方向）試驗壓カ（兆帕）矩米頓扭牛超提拉カ（千牛頓）F508亳米（20英寸）內(nèi)，式5（右）6.8271289.04M339.73毫米（13,b英寸）內(nèi)犧式1（右）20.72712178.09n244.48毫米（ザ/,英寸）內(nèi)鉞式1（右）34.52712178.09維亳米（20英寸）タト鎖式12（左）通水試壓20337133.57譽508毫米（20英寸）內(nèi)頓式6（￡）灌水試壓20337133.57格508毫米（2。英寸）煤母型內(nèi)，式3.5（左）海水試壓20337133.57雷339.73毫米（13*/a英寸）重力坐放式管柱下移晅離127?14。毫米17.24067445.22244.48毫米（9シs英寸）童カ坐放式管柱下移距離177.8毫米24.113558543.17508毫米（20英寸）重力型內(nèi)鎖式管柱向下移動48?60毫米3.567889.04508毫米（20英寸）旋轉(zhuǎn)型內(nèi)轍式4（左）3.5677989.04339.73毫米（13=*/b英寸）亶力坐放式管柱下移1Q1.6毫米10.3542344.52244.48毫米（ザ/a英寸）重力坐放式管柱下移139.7毫米24.1677944.52第三節(jié)叢式鉆井安裝導(dǎo)管的工藝技術(shù)目前，國內(nèi)外海上用生產(chǎn)平臺鉆叢式開發(fā)井或用浮式（自升式）鉆井平臺預(yù)鉆叢式開發(fā)井，普遍采用隨鉆設(shè)置導(dǎo)管或采用打樁式將導(dǎo)管打入設(shè)計深度。這兩種設(shè)置導(dǎo)管的方法都有其共同之處，都是應(yīng)用土エカ學(xué)理論。導(dǎo)管依靠本身重量和一定的外加力量，克服導(dǎo)管外壁和地層側(cè)向摩擦阻カ而不斷吃入地層,沒有鉆井液從導(dǎo)管外壁和地層之間返出來;導(dǎo)管達到設(shè)計深度時，不注水泥固井:要求導(dǎo)管鞋位置必須是在相對結(jié)實、不易垮塌的巖層中；另外在設(shè)置導(dǎo)管作業(yè)之前,都必須進行土質(zhì)采集工作（有關(guān)土質(zhì)采集要求見本章第一節(jié)所述），根據(jù)現(xiàn)場和基地實驗室對土質(zhì)的測試數(shù)據(jù)，設(shè)計導(dǎo)管下入深度。在鉆下ー個井段時，鉆導(dǎo)管鞋上下5米時應(yīng)采用小排量和低轉(zhuǎn)速,防止將導(dǎo)管鞋處巖層沖垮。這兩種設(shè)置導(dǎo)管方法在施工中也有不同之處:對于打樁設(shè)置導(dǎo)管,一般是在導(dǎo)管架打樁的同時，一次成批地將所有井孔的導(dǎo)管打入到設(shè)計深度:而隨鉆設(shè)置導(dǎo)管靈活性較大，根據(jù)設(shè)計要求或施工實際情況,可以采取ー次或幾次完成各井孔的導(dǎo)管設(shè)置作業(yè)。另外隨鉆設(shè)置導(dǎo)管達到實際深度時,需要一定的靜止時間;使導(dǎo)管和地層之間建立起牢固的粘附カ，以此支撐一切載荷。一.兩種安裝導(dǎo)管方法的原理和エ藝技術(shù)1.原理

60兩種安裝導(dǎo)管的方法都是應(yīng)用土エカ學(xué)理論。根據(jù)這種理論，支撐導(dǎo)管的力是來自地層與導(dǎo)管間的軸向摩擦カ。不同的土質(zhì),具有不同的摩擦系數(shù),因此這個摩擦カ與地層剪切強度是ー個函數(shù)關(guān)系。不同層段地層摩擦カ可按下式計算:R=4.45工[f（z）Dd（z）（14-1）J0式中:R——導(dǎo)管與地層的摩擦力,牛頓f（z）——土質(zhì)剪切強度,牛頓カ/平方米D——導(dǎo)管外徑,米L一ー導(dǎo)管下入長度,米士工力學(xué)專家和鉆井工程專家共同研究的結(jié)論指出:導(dǎo)管下入的深度取決于導(dǎo)管與地層之間的最大摩擦カ,這個摩擦カ要大于導(dǎo)管、井口裝置、導(dǎo)向基座和部分鉆柱等累計用量的總和。所有重量全部都作用于導(dǎo)管頭上,為了安全起見,安全系數(shù)應(yīng)大于或等于2.0。因各海域土質(zhì)情況的差異,設(shè)計導(dǎo)管時,安全系數(shù)的大小可根據(jù)各地區(qū)的經(jīng)驗或?qū)嶋H情況而定。表14—2是應(yīng)用14-1公式設(shè)計609.6毫米（24英寸）導(dǎo)管下入深度的實例：（1）首先利用土質(zhì)測試確定泥線以下各層段的單位表面摩擦強度，計算各層段的最大軸向摩擦カ,計算結(jié)果見表14—2；表14-2609毫米（24英寸）導(dǎo)管最大軸向摩擦カ|深度|單位表面摩擦強度1最大軸向摩擦カ|深度1單位表面摩擦強度|最大軸向摩擦カ表14-3導(dǎo)管承受的最大載荷計算項目鋼級壁厚垂直深度單位重量千牛/米浮力系數(shù)一?^).i書.ーーT!ー更一Z\米英尺609毫米（24英寸）25.4毫米（1英寸）21570534790.87654339.73毫米（133厶英寸）K5550016409920.865427244.48毫米（9シ8英寸）L80250082037810.8651690203.2毫米（8英寸鉆鋌）76.2毫米（3英寸）289321450.865547127毫米（5英寸加重鉆桿）2277442820.86553127毫米（5英寸鉆桿）224573662850.865142防噴器1n1I0井口18隔水管27合計3737當(dāng)安全系數(shù)為2.0時的累計重量7473

612.基本工藝隨鉆設(shè)置導(dǎo)管方法的基本工藝是:使用ー個小于導(dǎo)管內(nèi)徑尺寸的噴射鉆頭加上帶有低扭矩的鉆井液馬達和噴射短節(jié)的下部鉆具組合,放在導(dǎo)管里面。該鉆具組合連同下入工具ー起與導(dǎo)管構(gòu)成一個整體。根據(jù)地層的軟硬,鉆頭可選擇放在導(dǎo)管鞋里面,也可選擇放在導(dǎo)管鞋外面。鉆頭的主要作用是提供水力噴射破碎地層和領(lǐng)眼鉆進,再借助噴射短節(jié)的水力噴射，將井筒內(nèi)的鉆屑隨著鉆井液從導(dǎo)管內(nèi)壁和下部鉆具的環(huán)形空間攜帶到海床上，如圖14-7所示。導(dǎo)管是在自重、導(dǎo)向基座和部分鉆柱重量作用下克服地層摩擦阻カ、隨著鉆頭向深層鉆進的。當(dāng)導(dǎo)管到達設(shè)計深度時，按土質(zhì)報告推薦的導(dǎo)管重量與時間關(guān)系曲線所需的時間靜置,使導(dǎo)管與地層的粘質(zhì)土之間建立起粘附カ。隨鉆設(shè)置導(dǎo)管不需要固水泥,而是靠著這個粘附カ支撐著導(dǎo)管和井口裝置,該導(dǎo)管能夠安全地承受一切作用在其上的,包括導(dǎo)管自重、導(dǎo)向基座、井口裝置和下一層套管等重量。打樁設(shè)置導(dǎo)管方法的基本工藝是:使用一臺打樁機，選用合適的打樁錘將導(dǎo)管逐步砸入地層，導(dǎo)管也是在自身重量和樁錘的沖擊力作用下，克服地層摩擦阻カ吃入地層的。用打樁法設(shè)置導(dǎo)管可在主群樁作業(yè)完成之后、導(dǎo)管架生產(chǎn)平臺安裝之前進行、利用浮吊進行安裝導(dǎo)管打樁作業(yè);也可選擇在導(dǎo)管架生產(chǎn)平臺吊裝之后，利用鉆機設(shè)備進行安裝導(dǎo)管作業(yè)。導(dǎo)管之間連接可采用現(xiàn)場焊接方式，也可用快速接頭連接，后者比前者速度快。這種方法設(shè)置的導(dǎo)管也不用固水泥，同樣能夠安全地承受載荷。二.隨鉆設(shè)置導(dǎo)管技術(shù)1.隨鉆設(shè)置導(dǎo)管的適用條件：(1)適用于水深為61?2286米(200?7500英尺)的浮式生產(chǎn)系統(tǒng)和半潛式鉆井船，水越深優(yōu)越性越明顯:(2)適用于粘質(zhì)土地層，因為粘質(zhì)土地層與導(dǎo)管之間建立起來的粘附カ大于任何其他巖性。2.隨鉆設(shè)置導(dǎo)管使用的設(shè)備和工具。(1)牙輪鉆頭。鉆頭尺寸要小于導(dǎo)管內(nèi)徑，噴嘴尺寸的選擇應(yīng)能承擔(dān)總水馬カ的60%；(2)低扭矩鉆井液馬達。根據(jù)導(dǎo)管尺寸選擇鉆井液馬達尺寸;(3)穩(wěn)定器。與鉆頭尺寸相同，數(shù)量可以是ー個或兩個；(4)噴射短節(jié)。帶有三個噴嘴，噴嘴尺寸要能承擔(dān)總水馬カ的40%；(5)配合短節(jié)。用以調(diào)節(jié)鉆頭,其伸出導(dǎo)管鞋外面或放在導(dǎo)管鞋里面的距離、扣型、長度、數(shù)量按設(shè)計要求確定；(6)鉆鋌。按設(shè)計要求確定鉆鋌尺寸大小和長度;(7)導(dǎo)向基座?？苫厥帐降挠谰脤?dǎo)向基座；圖14-7隨鉆設(shè)置導(dǎo)管結(jié)構(gòu)示意圖(8)鉆桿。127毫米(5英寸)加重鉆桿;99)ROV?用來安裝水下定位裝置、監(jiān)測導(dǎo)管隨鉆進展情況、戴井口防腐帽或防護帽;(10)頂部驅(qū)動。最好選擇帶有頂部驅(qū)動的鉆井裝置;(11)測量工具。根據(jù)要求選用合適的測斜工具;(12)頂部開孔的導(dǎo)管下入工具。10隨鉆設(shè)置導(dǎo)管操作程序;(1)連接下部鉆具組合,包括鉆頭、穩(wěn)定器、鉆井液馬達、噴射短節(jié)和鉆鋌,然后下放到月池區(qū)域,開泵測試馬達是否工作正常,立回井架；(2)連接導(dǎo)管,并在最后ー根導(dǎo)管頭上安裝永久導(dǎo)向基座。導(dǎo)管鞋以上5米連續(xù)涂白色油漆，最后ー根導(dǎo)管用白色油漆間隔半米劃出標(biāo)記，便于ROV觀測。(3)將下部鉆具組合連接到下入工具上，下入到導(dǎo)管中。連接配合接頭或利用切割套管方式調(diào)節(jié)鉆頭位置，使鉆頭或者位于導(dǎo)管鞋外，或者位于導(dǎo)管鞋內(nèi)。

62(4)用ROV觀察，把ド入工具和導(dǎo)管串平穩(wěn)放到海床上,確保永久導(dǎo)向基座的垂直度符合要求并記錄海水深度,在鉆柱上作出標(biāo)記；(5)暫不開泵，讓導(dǎo)管靠其自身重量和鉆柱重量沉入地層,直到無法下沉為止;(6)開泵啟動鉆井液馬達，用海水噴射鉆進，初始排量要控制在鉆井液馬達最低額定排量范圍內(nèi)，低泵壓狀態(tài)下鉆至泥線以下10米?？刂沏@頭水力噴射速度和鉆壓，使鉆頭產(chǎn)生最小的漂移，同時也要確保鉆屑隨著鉆井液從導(dǎo)管內(nèi)壁返至海床,而不是從導(dǎo)管外壁返出。然后逐漸增大排量和鉆壓,向深部噴射鉆進,排量增加到鉆井液馬達的最大額定排量,鉆壓控制在鉆柱浮重的80%之內(nèi)；(7)在通過鉆井液馬達帶動鉆頭向下鉆進的過程中，要保持上下活動導(dǎo)管串，這樣可使導(dǎo)管周圍的表上層液化,有利于導(dǎo)管向地層深部吃入；(8)當(dāng)鉆至導(dǎo)管設(shè)計深度上方10米時，泵入導(dǎo)管內(nèi)容積兩倍的高粘度鉆井液、清除井筒中的鉆屑。若井口餚向需要調(diào)整,當(dāng)鉆至導(dǎo)管設(shè)計深度上方2米時,在上下活動導(dǎo)管柱的同時，還要轉(zhuǎn)動鉆具下放導(dǎo)管柱，以此來調(diào)整井口腦向,以達到設(shè)計要求；(9)當(dāng)鉆至最后1米時,以鉆井液馬達的最低排量鉆進，在低泵速狀態(tài)下建立起支撐導(dǎo)管重量的摩擦阻カ?；顒鱼@具使井口和露出海床之上的高度符合設(shè)計要求。(10)鉆到導(dǎo)管設(shè)計深度時停泵，讓導(dǎo)管處在中和狀態(tài)。按上質(zhì)試驗報告推薦的導(dǎo)管載荷與時間關(guān)系曲線確定的時間靜置,如圖14—8所示，讓導(dǎo)管外壁周圍的上質(zhì)再重新固結(jié)，使導(dǎo)管外壁和地層中的粘質(zhì)上建立起足夠的粘附カ;(11)在靜置結(jié)束之后,倒開導(dǎo)管下入工具、起出下部鉆具組合之前,要附加一定重量在導(dǎo)管井口裝置上，測試導(dǎo)管與土壤之間建立的承載能力是否符合要求。如果出現(xiàn)導(dǎo)管露出海床上的高度小于設(shè)計要求時,用大鉤上提導(dǎo)管到要求高度，并保持拉カー段時間，拔動后的導(dǎo)管需要再重新靜置。(12)倒開下入工具,起出鉆具組合;(13)用ROV戴上井口防腐帽。1994年,Amoco公司使用里丁貝斯公司的吉姆坎寧漢號半潛式鉆井船,在南海流花11-1油田預(yù)鉆開發(fā)井作業(yè)中，采用隨鉆設(shè)置762毫米(30英寸)導(dǎo)管技術(shù)，將600.4毫米(26英寸)牙輪噴射鉆頭露出導(dǎo)管鞋152.4毫米(6英寸)，不使用永久導(dǎo)向基座和導(dǎo)向繩,而使用ー個特別的連桿陀螺定位裝置(PILEORIENTATIONGYRO),該裝置下面可鎖定762毫米導(dǎo)管井口裝置和下部鉆具組合，上面與下入工具連接，如圖14-9所示,共用14天16小時成批設(shè)置762毫米(30英寸)導(dǎo)管22口井,比原設(shè)計時間節(jié)省38天8小時,平均每口井隨鉆設(shè)置762毫米(30英寸)導(dǎo)管作業(yè)時間僅為14.23小時，共節(jié)約作業(yè)費用大約383萬美元。三.打樁設(shè)置導(dǎo)管技術(shù)

631,適用條件適用于導(dǎo)管架生產(chǎn)平臺,尤其是導(dǎo)向孔和導(dǎo)管之間的徑向間隔較小的導(dǎo)管架平臺。2.打樁設(shè)置導(dǎo)管使用的設(shè)備和工具（1）打樁錘。是打樁エ藝的關(guān)鍵設(shè)備,目前應(yīng)用于石油行業(yè)的打樁錘,根據(jù)其動力源的不同可劃分為三大類——即水力、電カ和柴油打樁錘。其中柴油打樁錘具有如下特點:1）以柴油為動力源,不需外接電カ;2）靠空氣冷卻,不需任何附加冷卻源;3）應(yīng)用范圍廣,操作方便。廿+無對000000000〇000000000〇0-86420864221111廿+，ベ聯(lián)處

64圖14-9Amoco隨鉆設(shè)置760毫米（30英寸）導(dǎo)管示意圖根據(jù)已知地層承載能力,選擇合適型號的樁錘,計算樁錘所需的功率,按“工程牛思公式”（EngineeringNewsFormula）選擇柴油打樁錘系列:2EmfgXCr=..（14610S+200式中:R——地層承載能力,牛頓Emfg——制造廠家推薦的樁錘功率,牛頓?C——動能損失系數(shù)C-0.8S——每鐲導(dǎo)管吃入深度米/錘根據(jù)作業(yè)中導(dǎo)管尺寸的大小、壁厚、鋼級、地層的軟硬和可打特性等客觀條件，將計算的承載能カ對照表14—4Delmag柴油打樁錘系列、型號,選擇相應(yīng)的打樁錘:（2）快速接頭。結(jié)合導(dǎo)管與導(dǎo)向孔的間隙選擇合適的快速接頭,按設(shè)計的類型和數(shù)量備用;（3）電氣焊設(shè)備和材料。若不使用快速接頭,則應(yīng)按設(shè)計要求在基地事先將導(dǎo)管鞋和每根導(dǎo)管上下端打成坡口。一般來說,對于硬度較大、可塑性小的地層（如砂巖）,宜把導(dǎo)管鞋切割成外斜且斜度較大的坡口;反之對硬度較小、可塑性大的地層（如泥巖）,則把導(dǎo)管鞋切割成內(nèi)斜且斜度較小的坡口;（4）備有足夠的打樁錘和錘頭,以便更換;（5）除銹機一臺;（6）配備足夠的導(dǎo)管吊索,每根不短于18瞇;（7）100噸級吊卡兩只;（8）水平儀一把;表14-4Frank'sDelmag柴油打樁錘型號和技術(shù)規(guī)范樁錘型號樁錘重量（公斤）緩沖塊重量（公斤）樁錘和緩沖塊總重量（公斤）緩沖塊額定能量（牛頓?米）錘頭重量髙寛長磅公斤D122747156643130.940.940.47305061249566.53D152996190749030.940.340.4767431498679.48,D225085274778321.221.270.56538262202998.81D35845584288384671.221.270.5632269?7355329961358.96D30-02D30-135970363296021.321.300.5845691?8962029961358.96

65續(xù)表14-4樁鑄型號樁錘重量（公斤）緩沖塊重量（公斤）樁錘和緩沖塊總重量（公斤）緩沖塊額定能量＜牛頓?米）卷頭重量高寬長磅公斤Dafi-02D36-1380593632116911321.300.5851521?11266935871627.03044101244858149821.321.300.5858978?11795643131956.33D46-02D46-1390353632126671.321.300.5865622?14236145942083.79D-55119404994169341.321.300.5884739?5311854932491.57D62126674994177061.321.300.58105754?219643>66283006.39D801997613166331421.681.931.0213287〇?30506088534015.63（9）按設(shè)計要求配備防海生物導(dǎo)管;（10）作為導(dǎo)管找正備用的墊塊。3.打樁設(shè)置導(dǎo)管的操作程序:（1）按導(dǎo)管下放順序進行編號,丈量長度,每根導(dǎo)管用白色油漆劃出間隔15厘米的標(biāo)記。（2）按導(dǎo)管設(shè)計要求連接導(dǎo)管柱,如果是采用現(xiàn)場焊接連接導(dǎo)管，則要保證導(dǎo)管垂直度。下放導(dǎo)管柱時要防止導(dǎo)管柱在導(dǎo)管架的導(dǎo)向孔處遇阻，最后連同吊卡坐在轉(zhuǎn)盤上面;（3）安裝打樁錘和導(dǎo)向筒（4）張開導(dǎo)向筒內(nèi)的卡瓦,下放打樁錘,直到打樁錘的緩沖塊壓住套管頂端,然后收緊卡瓦，讓其緊緊卡住套管。（5）下放導(dǎo)管串到海床，記錄泥線深度,讓導(dǎo)管靠其自身和打樁錘重量吃入地層,直到無法下沉為止，用水平儀測量導(dǎo)管傾斜度,確保導(dǎo)管處于垂直狀態(tài)；平臺鉆井設(shè)備打樁錘610毫米圖14-10JHN利用鉆機打樁導(dǎo)管示意圖（6）開始打樁，記錄導(dǎo)管下沉的深度和相應(yīng)的打樁錘擊數(shù)以及打樁的起止時間。打樁期間，吊樁錘的吊索始終要保持松馳，使導(dǎo)向筒里的緩沖塊始終壓在導(dǎo)管頭上面；(7)

66當(dāng)導(dǎo)管下砸過程中碰到上硬下軟“蛋殼”地層時,要改用較重的打樁錘繼續(xù)作業(yè);(8)當(dāng)導(dǎo)管下砸接近導(dǎo)管設(shè)計深度時,如果單位長度錘擊數(shù)超過“拒錘”標(biāo)準(zhǔn),則應(yīng)立即停止錘擊，記錄導(dǎo)管鞋深度;(9)在最上一層導(dǎo)向孔處用楔塊夾正導(dǎo)管，按設(shè)計要求的高度切割多余導(dǎo)管;(10)焊接476.25毫米(183/4英寸)井口,并戴上井口防腐帽。在南海陸豐13—1油田，作業(yè)者JHN曾經(jīng)利用導(dǎo)管架平臺鉆井設(shè)備打樁設(shè)置609.4毫米(24英寸)導(dǎo)管七口井，選用FRANK公司的DELMAGD44柴油打樁錘，錘頭和導(dǎo)向筒總重為19.5噸，額定扭矩為58.978千牛?米至117.958千牛?米,如圖14—10所示。七口井共用!7.6天，比原設(shè)計時間節(jié)省3天9小時。參考文獻1.鄧志云《回接工藝》南海東部石油公司19902.鄧志云《整體式海底井口底盤安裝エ藝》南海東部石油公司19903.曾懷君《補下鉆井基板及井口回接工藝技術(shù)》南海西部石汕公司19914.林廣輝《隨鉆下套管技術(shù)》JHN管委會鉆井專業(yè)代表19945.林廣輝《海上平臺導(dǎo)管打樁エ藝》管委會專業(yè)代表19936.張勇《自升式平臺井口回接作業(yè)》南海西部石油公司19957.趙正堯《惠州26—1回接作業(yè)總結(jié)》南海東部石油公司19918.《預(yù)鉆作業(yè)階段水平鉆井總結(jié)》阿莫科東方石油公司流花11-1開發(fā)項目19959.HALLIBURTON《隨鉆安裝導(dǎo)管研究》199410.PHILLIPS《XJ24—3導(dǎo)管事故報告》1994