土木彎鋼框架外文文獻(xiàn)及翻譯(免費(fèi))

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1、外文資料翻譯譯文彎鋼框架結(jié)點(diǎn)在變化軸向荷載和側(cè)向位移的作用下的周期性行為摘要:這篇論文討論的是在變化的軸向荷載和側(cè)向位移的作用下，接受測試的四種受彎鋼結(jié)點(diǎn)的周期性行為。梁的試樣由變截面梁，翼緣以及縱向的加勁肋組成。受測試樣加載軸向荷載和側(cè)向位移用以模擬側(cè)向荷載對組合梁抗彎系統(tǒng)的影響。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明試樣在旋轉(zhuǎn)角度超過0.03弧度后經(jīng)歷了從塑性到延性的變化?？v向加勁肋的存在幫助傳遞軸向荷載以及延緩腹板的局部彎曲。1、?引言為了評價(jià)變截面梁（RBS）結(jié)點(diǎn)在軸向荷載和側(cè)向位移下的結(jié)構(gòu)性能，對四個全尺寸的樣品進(jìn)行了測試。這些測試打算評價(jià)為舊金山展覽中心擴(kuò)建設(shè)計(jì)的受彎結(jié)點(diǎn)在滿足設(shè)計(jì)

2、基本地震等級（DBE）和最大可能地震等級（MCE）下的性能。基于上述而做的對RBS受彎結(jié)點(diǎn)的研究指出RBS形式的結(jié)點(diǎn)能夠獲得超過0.03弧度的旋轉(zhuǎn)角度。然而，有人對于這些結(jié)點(diǎn)在軸向和側(cè)向荷載作用下的抗震性能質(zhì)量提出了懷疑。舊金山展覽中心擴(kuò)建工程是一個3層構(gòu)造，并以鋼受彎框架作為基本的側(cè)向力抵抗系統(tǒng)。Fig.1是一幅三維透視圖。建筑的總標(biāo)高為展覽廳屋頂?shù)淖罡唿c(diǎn)，大致是35.36m（116ft）。展覽廳天花板的高度是8.23m（27ft），層高為11.43m（37.5ft）。建筑物按照1997統(tǒng)一建筑規(guī)范設(shè)計(jì)?？蚣芟到y(tǒng)由以下幾部分組成：四個東西走向的受彎框架，每個電梯塔邊

3、各一個；四個南北走向的受彎框架，在每個樓梯和電梯井各一個的；整體分布在建筑物的東西兩側(cè)?？紤]到層高的影響，提出了雙梁抗彎框架系統(tǒng)的觀念。通過連接大梁，受彎框架系統(tǒng)的抵抗荷載的行為轉(zhuǎn)化為結(jié)構(gòu)傾覆力矩部分地被梁系統(tǒng)的軸向壓縮-拉伸分擔(dān)，而不是僅僅通過梁的彎曲。結(jié)果，達(dá)到了一個剛性側(cè)向荷載抵抗系統(tǒng)。豎向部分與梁以聯(lián)結(jié)桿的形式連接。聯(lián)結(jié)桿在結(jié)構(gòu)中模擬偏心剛性構(gòu)架并起到與其相同的作用。通常地聯(lián)結(jié)桿都很短，并有很大的剪彎比。在地震類荷載的作用下，CGMRFS梁的最終彎矩將考慮到可變軸向力的影響。梁中的軸向力是切向力連續(xù)積累的結(jié)果。2．CGMRF的解析模型非線性靜力推出器模型是以典

4、型的單間CGMRF模板為指導(dǎo)。圖2展示了模型的尺寸規(guī)格和多個部分。翼緣板尺寸為28.5mm254mm（11/8in10in），腹板尺寸為9.5mm476mm（3/8in183/4in）。推進(jìn)器模型中運(yùn)用了SAP2000計(jì)算機(jī)程序?？蚣艿奶厣侨s束（FR）。FR受彎框架是一種由結(jié)點(diǎn)應(yīng)變引起的撓度不超過側(cè)向撓度的5%的框架。這個5%僅與梁-柱應(yīng)變有關(guān)，而與柱底板區(qū)應(yīng)變引起的框架應(yīng)變無關(guān)。模型通過屈服應(yīng)力和匹配強(qiáng)度的期望值來運(yùn)行。這些值各自為372Mpa（54ksi）和518Mpa（75ksi）。Fig.3顯示了塑性鉸的荷載-應(yīng)變行為是通過建筑物地震恢復(fù)的NEHRP指標(biāo)以

5、廣義曲線的形式逼近的。y以Eps5.1和5.2為基底運(yùn)算，如下：P-M鉸合線荷載-應(yīng)變模型上的點(diǎn)C，D和E的取值如表5.4?y以0.01rad為幅度取值見表5.8。切變鉸合線荷載-應(yīng)變模型點(diǎn)C，D和E取值見表5.8。對于連續(xù)梁，假定兩個模型點(diǎn)B和C之間的形變硬化比有3%的彈性比。Fig.4定性的給出了側(cè)向荷載下的CGMRF中的彎矩，切應(yīng)力和正應(yīng)力的分布。其中切應(yīng)力和正應(yīng)力對梁的影響要小于彎矩的作用，盡管他們必須在設(shè)計(jì)中加以考慮。內(nèi)力分布圖解見Fig.5，可見，彈性范圍和非彈性范圍的內(nèi)力行為基本相同。內(nèi)力的比值將隨框架的屈服和內(nèi)力的重分布的變化而變化。基本內(nèi)力圖見Fig

6、.5，然而，仍然是一樣的。非靜力推進(jìn)器模型的運(yùn)行通過柱子頂部的側(cè)向位移的單調(diào)增加來實(shí)現(xiàn)，如Fig.5所示。在四個RBS同時(shí)屈服后，發(fā)生在腹板與翼緣端部的豎向的統(tǒng)一屈服將開始形成。這是框架的屈服中心，在柱子被固定后將在柱底部形成塑性鉸。Fig.7給出了基本切應(yīng)力偏移角。圖中還給出了框架中非彈性活動的次序。對于一個彈性組成，推進(jìn)器將有一個特有的很長的過渡（同時(shí)形成塑性鉸）和一個很短的屈服平穩(wěn)階段。?塑性旋轉(zhuǎn)能力，被定義為：結(jié)點(diǎn)強(qiáng)度從開始遞減到低于80%的總的塑性旋轉(zhuǎn)角。這個定義不同于第9段（附錄）AISC地震條款的描述。使用Eq源于RBS塑性旋轉(zhuǎn)能力被定在0.037弧度。

7、被替代，用來計(jì)算理論屈服強(qiáng)度與實(shí)際屈服強(qiáng)度的區(qū)別（標(biāo)號是50鋼）。3．實(shí)踐規(guī)劃如圖6所示，實(shí)驗(yàn)布置是為了研究基于典型的CGMRF結(jié)構(gòu)下的結(jié)點(diǎn)在動力學(xué)中的能量耗散。用圖中所給的塑性位移，塑性轉(zhuǎn)角，塑性偏移角，由幾何結(jié)構(gòu)，有如下：這里的δ和γ包括了彈性組合。上述近似值用于大型的非彈性梁的變形破壞。圖6a表明用圖6b所示的位移控制下的替代組合能夠表示CGMRF結(jié)構(gòu)中的典型梁的非彈性行為。圖8所示，建立這個實(shí)驗(yàn)裝置來發(fā)展圖6a和圖6b所示的機(jī)構(gòu)學(xué)。軸心裝置附以3個2438mm×1219mm×1219mm（8ft×4ft×4ft）RC塊。并用24個32mm徑的