診斷性機(jī)組性能試驗(yàn)和過橋汽封漏汽量測試

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1、診斷性機(jī)組性能試驗(yàn)和高中壓缸中間軸封漏汽量的測試河南電力試驗(yàn)研究院0簡述汽輪機(jī)側(cè)的節(jié)能降耗在火電廠中占有重要地位,長期以來由于現(xiàn)場條件所限，對機(jī)側(cè)的各項(xiàng)損失認(rèn)識(shí)一直較為模糊。試驗(yàn)院發(fā)揮儀器、人員方面的優(yōu)勢，現(xiàn)場進(jìn)行符合ASME標(biāo)準(zhǔn)的全面診斷性機(jī)組性能測試，對各項(xiàng)因素量化分析，并指導(dǎo)提供解決問題的步驟和措施，為電廠精細(xì)化管理提供技術(shù)依據(jù)。1診斷性機(jī)組性能試驗(yàn)介紹1.1試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)按照現(xiàn)有性能試驗(yàn)的最高標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行1）美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì)《汽輪機(jī)性能試驗(yàn)規(guī)程》(ASMEPTC62004)。2）國家標(biāo)準(zhǔn)《汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程方法A—大型凝汽式汽輪機(jī)高準(zhǔn)確度試驗(yàn)》（GB/T81

2、17.1-2008）。1.2儀器精度數(shù)據(jù)采集：IMP分布式數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。主流量測量：采用符合ASMEPTC6標(biāo)準(zhǔn)高精度低β值喉部取壓長頸流量噴嘴測量主凝結(jié)水流量。差壓用0.05級(jí)ROSEMOUNT差壓變送器測量。溫度測量：采用0.1、0.4級(jí)ROSEMOUNT溫度變送器測量。壓力測量：壓力用0.075級(jí)ROSEMOUNT壓力變送器測量。低缸排汽壓力用網(wǎng)籠探頭測量。1.3現(xiàn)場測試方法系統(tǒng)嚴(yán)格隔離，并對正常運(yùn)行不能隔離的項(xiàng)目評估分析。對汽輪機(jī)及輔機(jī)全面性測試，目的是準(zhǔn)確評判各種因素的影響數(shù)值。依電廠要求進(jìn)行有關(guān)專項(xiàng)試驗(yàn)測試工作，如加熱器最優(yōu)端差、變汽溫軸封漏汽量測試等。1.

3、4計(jì)算分析方法進(jìn)行第一類修正（系統(tǒng)修正）、第二類修正（參數(shù)修正）計(jì)算。并對修正數(shù)值分項(xiàng)目量化。計(jì)算得到各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，并對指標(biāo)進(jìn)行評價(jià)。發(fā)現(xiàn)機(jī)組設(shè)備缺陷和運(yùn)行存在問題，量化分析影響機(jī)組效率的各項(xiàng)因素，如高、中、低壓缸效率影響、加熱器系統(tǒng)影響、泄漏影響等，要提出減少各項(xiàng)損失的具體措施以及采取措施后能夠達(dá)到的目標(biāo)。表1某電廠量化分析數(shù)據(jù)項(xiàng)目影響數(shù)值(kJ/kWh)試驗(yàn)熱耗率8062.30修正后熱耗率7938.67試驗(yàn)熱耗率高于設(shè)計(jì)值543.60修正熱耗率高于設(shè)計(jì)值419.97高壓缸效率（與設(shè)計(jì)值比較）40.71中壓缸效率（與設(shè)計(jì)值比較）21.04主汽壓力16.69主汽溫度5.

4、18再熱溫度14.04再熱壓損-10.99排汽壓力99.01再熱減溫水流量19.15五抽溫度偏高7.71六抽溫度偏高13.62高壓加熱器系統(tǒng)11.80凝汽器過冷度0.23凝結(jié)水泵焓升0.63給水泵焓升7.69#6低加危急疏水7.11#7低加危急疏水5.91軸加進(jìn)汽量偏大11.02內(nèi)漏、低壓缸及其它因素273.031.5經(jīng)濟(jì)效益1)該項(xiàng)目主要提供了電廠技術(shù)管理的方法和思路，依據(jù)項(xiàng)目標(biāo)的不同特點(diǎn)，產(chǎn)生不同大小的直接和間接經(jīng)濟(jì)效益。2)以某廠N600—24.2/566/566—Ⅲ型機(jī)組試驗(yàn)為例，僅處理泄漏一項(xiàng)就可降低供電煤耗4-5g/kWh，每年產(chǎn)生直接經(jīng)濟(jì)效益數(shù)百萬元。3)

5、項(xiàng)目提供的節(jié)能降耗措施及技術(shù)管理方法，會(huì)使電廠提高管理水平，優(yōu)化運(yùn)行方式，產(chǎn)生間接經(jīng)濟(jì)效益。2高中壓缸中間軸封漏汽量測試簡介目前國內(nèi)大容量機(jī)組（300MW以上）多數(shù)為高、中壓合缸構(gòu)造。通過這段軸封漏過少量高壓缸調(diào)節(jié)級(jí)后蒸汽，對中壓缸的再熱調(diào)節(jié)級(jí)葉輪進(jìn)行冷卻；這種合缸結(jié)構(gòu)的中間軸封，位于高中壓轉(zhuǎn)子的中部，由于機(jī)組的設(shè)計(jì)、制造、安裝等原因，加上高中壓轉(zhuǎn)子在該軸封處撓度最大，中間軸封處易于產(chǎn)生碰磨，經(jīng)過多次啟停及長期運(yùn)行后，軸封間隙會(huì)由于磨損逐漸變大，軸封的漏汽量也隨之增大。因此實(shí)際運(yùn)行過程中高中壓缸中間軸封漏汽量一般較設(shè)計(jì)值偏大。2.1表現(xiàn)形式和對經(jīng)濟(jì)性影響會(huì)造成中壓缸效率

6、測試值的變化。中間軸封漏汽與中壓缸進(jìn)汽混合后造成三抽溫度偏低。對經(jīng)濟(jì)性影響見下表。表1中間軸封漏汽量對熱耗率的影響(每多漏1%主汽流量時(shí))機(jī)組型號(hào)中間軸封漏汽量(t/h)再熱蒸汽流量(t/h)漏汽比例(%)影響熱耗率(kJ/kg,%)哈汽210MW（平東）C140/N210-12.75/535/535/0.9818.16504.741.62%18.37/0.225%上汽300MW（裕東）N315-16.67/537/53713.511749.1381.80%17.57/0.228%東汽300MW(同力)N300-16.7/537/537-88.156747.1941.0

7、9%17.92/0.227%東汽600MW（豐鶴）N600-24.2/566/56628.0901399.7542.01%18.23/0.243%上汽660MW（寶山）N660-24.2/566/56618.0631548.3911.17%18.10/0.240%哈汽600MW（三門峽）CLN600-24.2/566/5666.881417.780.49%18.30/0.243%2.2測量方法高中壓缸中間軸封漏汽發(fā)生在高中壓缸的內(nèi)部，因此用常規(guī)方法是無法進(jìn)行直接測量的。通過變汽溫法可以間接測得這部分漏汽量，進(jìn)而可以確定真實(shí)的中壓缸效率，從