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《雙柱花瓶墩墩頂空間受力分析》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在學(xué)術(shù)論文-天天文庫。
1、98橋梁結(jié)構(gòu)城市道橋與防洪2014年11月第11期彎矩分別為：6．78×102kN和5．41×103kN·1TI，而支座的最大變形(位移)更大時(shí)，在設(shè)防地震作用其抗剪強(qiáng)度和抗彎強(qiáng)度分別為：1．58×103kN和下，擋塊將不起作用，橋梁下部結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)與3．97×10kN·m，可以看出墩底的抗力有很大的富無擋塊工況一致。余，且支座的變形(位移)也在0．05in的允許位移(3)中小跨經(jīng)橋梁橫向抗震擋塊的合理設(shè)計(jì)方范圍內(nèi)。此外，由于擋塊并沒有參與受力，因此當(dāng)式是：以設(shè)防地震下支座的最大變形和支座的位地震強(qiáng)度超過設(shè)防地震時(shí)，作為第二道防線的
2、擋移能力兩者中的小值作為初始間隙設(shè)置擋塊將擋塊，其強(qiáng)度不需要設(shè)計(jì)得很高就能實(shí)現(xiàn)很好的限塊作為第二道抗震防線，擋塊強(qiáng)度不宜設(shè)置過大。位作用，而這也就意味著通過擋塊傳遞給下部結(jié)在設(shè)防地震作用下，支座柔性和摩擦耗能作用能構(gòu)的慣性力將不會(huì)太大，這對(duì)下部結(jié)構(gòu)的抗震是充分發(fā)揮，當(dāng)超過設(shè)防地震時(shí)，擋塊開始發(fā)揮限位有利的。這樣的橫向抗震擋塊設(shè)置方式，既充分利作用，并作為犧牲構(gòu)件，避免下部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生過大的用了支座減震作用，又避免了橋梁下部結(jié)構(gòu)過大地震反應(yīng)。的地震反應(yīng)；此外，擋塊還起到第二道防線的作用，降低了落梁震害發(fā)生的概率。參考文獻(xiàn)【1]JTG／TB0
3、2—01—2008，公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則[s]．5小結(jié)[2】CJJ166—2011，城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S】．[3]莊鑫，李建中，王瑞龍．橫向抗震擋塊對(duì)橋梁抗震性能的影響分本文通過對(duì)某跨徑30ITI的兩跨連續(xù)梁進(jìn)行析[J1．石家莊鐵道大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2014，27(1)：14—18．非線性時(shí)程分析，分析橫向抗震擋塊對(duì)結(jié)構(gòu)地震[4]石巖，王軍文，秦洪果，侯萬寧．橋梁抗震擋塊研究進(jìn)展[J】．世界地反應(yīng)的影響，探尋橫向抗震擋塊的合理設(shè)置方式，震工程，2013。29(2)：90--94．[5】劉鵬，地震作用下橋梁梁體與橫向擋塊動(dòng)態(tài)碰
4、撞研究【D】．成得到以下幾點(diǎn)結(jié)論：都：西南交通大學(xué)，2007．(1)在橫向地震作用下，無擋塊橋梁和無間隙擋【6】李永紅，城市高架橋限位裝置抗震設(shè)計(jì)研究[D】．蘭州：蘭州交通塊橋梁由于水平約束條件發(fā)生變化，導(dǎo)致橋梁的大學(xué)，2012．結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性發(fā)生變化。設(shè)置無間隙擋塊，使得橋[7】鄧育林，彭天波，李建中．地震作用下橋梁結(jié)構(gòu)橫向碰撞模型及參數(shù)分析[J]_振動(dòng)與沖擊，2007，26(9)：104—107．梁的結(jié)構(gòu)剛度變大，最終導(dǎo)致橋梁下部結(jié)構(gòu)的地[8]黃小國(guó)．擋塊間隙對(duì)橋墩橫橋向抗震性能的影響[J]．地下工程與震響應(yīng)增大。隧道，2011，(
5、4)：12—15．(2)對(duì)于中小跨徑連續(xù)梁橋，橫向地震作用下，[9】JT,,T663—2006，公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格系列[s]．梁體與擋塊發(fā)生碰撞時(shí)，只要擋塊間隙不是很小，[10】郭磊，強(qiáng)震作用下橋梁的碰撞效應(yīng)及對(duì)應(yīng)措施【D】．長(zhǎng)沙：湖南橋梁下部結(jié)構(gòu)的地震內(nèi)力響應(yīng)隨初始間隙的增大大學(xué)，2010．【11】呂龍．橋梁地震碰撞模擬分析及防撞防落梁措施研究[D]．成而減??；支座的變形(位移)隨初始間隙的增大而都：西南交通大學(xué)，2009．增大；當(dāng)擋塊的初始間隙設(shè)置得比無擋塊工況下(上接第86頁)對(duì)該拉應(yīng)力圖進(jìn)行積分，求得墩頂橫向拉力3結(jié)論信
6、值。鑰應(yīng)力圖面積A×墩身厚度b在不同荷載工況下，系梁厚1．51TI的雙柱花瓶Ⅳ=2497．4N／mm×1750ram=4370450N墩距墩頂0．8ITI范圍內(nèi)混凝土承受拉應(yīng)力，其數(shù)值2．2墩頂鋼筋用量計(jì)算隨距離墩頂高度的增加而減?。痪喽枕?．8～1．5m按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)范圍內(nèi)混凝土承受壓應(yīng)力，其數(shù)值隨距離墩頂高計(jì)規(guī)范》(J1’GD62—2004)第6．4．3、6．4．4條以及度的增加而增大。8．5．3條公式進(jìn)行鋼筋應(yīng)力、裂縫以及抗拉承載力采用空間有限元程序分析花瓶墩墩頂受力特的計(jì)算，也可假定求得的墩頂橫向拉力全
7、部由鋼性，再根據(jù)計(jì)算結(jié)果指導(dǎo)墩頂配筋能得到較好的筋來承受。效果。按照假定墩頂橫向拉力全部由鋼筋來承擔(dān)，將橫向拉力除以鋼筋控制應(yīng)力，從而求得所需的參考文獻(xiàn)鋼筋面積。[1】JTGD62—2004，公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范【s]．【2】周浩．雙柱花瓶墩橫向系桿力分析[J1．城市道橋與防洪，2012，A／f,~4370450／280=15609mm15'7(6)：117-121．需配置26中28鋼筋。墩頂系梁配筋時(shí)應(yīng)注意【3】李新平，周晶，張勇．薄壁花瓶墩的拉力計(jì)算實(shí)用方法[J]．昆明理加強(qiáng)配筋，鋼筋應(yīng)布置在系梁上緣。工大學(xué)學(xué)報(bào)，
8、201l(4)：32—37．
