鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整分析

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1、2060t/h鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整分析［摘耍良針對大同發(fā)電有限責(zé)任公司#7鍋爐近年來在燃燒方而岀現(xiàn)的一些問題進(jìn)行了細(xì)致的原因分析并采取了有效的燃燒優(yōu)化調(diào)整措施，調(diào)整后鍋爐效率升高，飛灰可燃物含量減小，煙氣中的NO、含量降低等。既提高了本公司的經(jīng)濟(jì)效益，還減輕了環(huán)境污染，為鍋爐運行屮燃燒調(diào)整提供一定的借鑒。［關(guān)鍵詞］:問題；原因；燃燒調(diào)整；鍋爐效率；NO’含量國電電力大同發(fā)電有限責(zé)任公司#7鍋爐系東方鍋爐廠生產(chǎn)的2060噸亞臨界門然循環(huán)汽包爐；鍋爐型號DG2060/17.6-III；采用前后墻對沖旋流燃燒方式、一次中間再熱、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、尾部雙煙道、緊身封閉、全鋼構(gòu)

2、架的口型布置；再熱汽溫采用煙氣擋板調(diào)節(jié)；制粉系統(tǒng)采用中速磨冷一次風(fēng)機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，設(shè)6臺屮速濟(jì)煤機(jī)，BMCR工況燃燒設(shè)計煤種時，5臺運行，1臺備用；煤粉細(xì)度R90二20%?25%。口投產(chǎn)以來，鍋爐運行基本穩(wěn)定，爐膛無明顯結(jié)渣現(xiàn)象，主、再熱蒸汽參數(shù)都達(dá)到設(shè)計值。但也暴露出一些問題，諸如過熱器和再熱器減溫水流量偏人、飛灰和爐渣可燃物含量較高、鍋爐熱效率低于設(shè)計值以及鍋爐尾部煙氣屮NO*的排放值較高等等。最近一段時期，#7爐飛灰可燃物較高，明顯影響鍋爐運行的經(jīng)濟(jì)性；同時再熱器壁溫較高，彩響運行安全性；高壁溫導(dǎo)致減溫水量大，汽溫偏低。針對以上問題，對#7爐燃燒與制粉系統(tǒng)進(jìn)行

3、優(yōu)化調(diào)整，力求鍋爐在現(xiàn)有設(shè)備條件下運行達(dá)到最佳狀態(tài)。1、調(diào)整前的問題分析針對鍋爐口前存在的問題，對鍋爐燃燒狀況及制粉系統(tǒng)運行狀況進(jìn)行了摸底測試。測試結(jié)果表明，鍋爐表現(xiàn)出如下問題。1.1運行屮過熱器減溫水量較大，達(dá)到150?250t/h（設(shè)計值為54t/h）。再熱汽溫偏低，經(jīng)常在520?530°C（設(shè)計值為541°C）運行，同時伴隨高溫再熱器壁溫偏高，最高點溫度可達(dá)592°C,超過允許運行溫度。1.2鍋爐燃燒器附近煙氣溫度偏低，三層燃燒器出口處煙氣溫度在1000?1200°C,較正常值偏低約100°C。1?3飛灰可燃物偏高。根據(jù)化驗結(jié)果，檢修前7#爐飛灰可燃物約6?7%,檢

4、修后仍然較高，飛灰可燃物平均值達(dá)到5.2%。1?4一次風(fēng)速偏差大且流速偏高。由于檢修后未進(jìn)行熱態(tài)一次風(fēng)調(diào)整，各個可調(diào)縮孔均在全開位置，一次風(fēng)速偏差較大。三臺磨平均一次風(fēng)速在37m/s以上。除F磨外各一次風(fēng)管風(fēng)速偏差均在上下10%以外，極大影響鍋爐內(nèi)動力場的均勻性。1.5煤粉細(xì)度偏粗。根據(jù)等速采用測試各個磨煤粉細(xì)度，販均在30%以上，R2。。均在5?8%,偏離設(shè)計值較大。1.6燃燒器調(diào)整位置不合適。各個燃燒器二次風(fēng)漩流強(qiáng)度拉桿放到了50mm行程位置，導(dǎo)致漩流強(qiáng)度較小，二次風(fēng)直流剛性強(qiáng)。根據(jù)以上現(xiàn)象綜合分析，口前各種問題的關(guān)鍵是著火較晚。著火晚導(dǎo)致燃燒器區(qū)域煙氣溫度偏低，爐頂

5、部及尾部煙道溫度偏高。所以對流受熱面?zhèn)鳠岜壤?，高溫再熱器壁溫超溫。因此表現(xiàn)出減溫水量大，汽溫偏低。著火較晚導(dǎo)致煤粉燃燒路程變短，不易燃燼，造成飛灰可燃物含量偏高。造成著火較晚的原因有兩方面：首先煤粉細(xì)度偏粗，不易著火；其次二次風(fēng)直流剛性過強(qiáng)，不利于熱煙氣卷吸和煤粉的早期點燃。其中各種因素關(guān)系可以由下圖表示。町調(diào)整參數(shù)核心問題表現(xiàn)現(xiàn)象2、調(diào)整手段根據(jù)以上對關(guān)鍵問題的判斷與分析，可通過以卜?手段來調(diào)整：2.1制粉系統(tǒng)調(diào)整通過調(diào)整磨煤機(jī)出口分離器扌當(dāng)板角度，使煤粉接近設(shè)計細(xì)度。調(diào)平一次風(fēng)偏差，防止過高的一次風(fēng)速導(dǎo)致部分區(qū)域著火晚及爐膛熱負(fù)荷偏差。1.2二次風(fēng)漩流強(qiáng)度調(diào)整二次風(fēng)

6、漩流強(qiáng)度大小直接影響燃燒器區(qū)域熱煙氣的回流。增大漩流強(qiáng)度可加強(qiáng)回流，使著火位置提前。第一層燃燒器位置熱煙氣溫度最低，為保證足量的熱煙氣回流，這里漩流強(qiáng)度開度應(yīng)最大。上兩層在保證一定熱煙氣冋流的同吋也要考慮燃燒器漩流葉片帶來的阻力不能過大，故漩流強(qiáng)度比第一層小。各層燃燒器漩流強(qiáng)度絲桿調(diào)整位置如表1所示:調(diào)整范圍為10-110mm,10mm處漩流強(qiáng)度最大。表1各層燃燒器漩流強(qiáng)度絲桿調(diào)整位置單位：mm調(diào)整前調(diào)整后第一層8020第二層8040第三層80402.3燃燼風(fēng)直流風(fēng)與漩流風(fēng)調(diào)整燃燼風(fēng)直流風(fēng)與漩流風(fēng)調(diào)整而風(fēng)門開度都在最大位置，調(diào)整后漩流風(fēng)關(guān)小一半，增加燃燼風(fēng)前風(fēng)壓，提高直流

7、風(fēng)比例，使燃燼風(fēng)整體剛性加強(qiáng)，提高爐膛中心的燃燼度。2.4內(nèi)外二次風(fēng)比例調(diào)整。適當(dāng)關(guān)小上層燃燒器內(nèi)二次風(fēng)比例可造成著火區(qū)域還原性氣氛，減小NOx排放量。各層燃燒器內(nèi)二次風(fēng)門原始位置在全開狀態(tài)，即內(nèi)外二次風(fēng)比例最大。調(diào)節(jié)桿向內(nèi)推進(jìn)200nini可達(dá)到全關(guān)狀態(tài)。調(diào)整后，第三層內(nèi)二次風(fēng)門向內(nèi)推進(jìn)50mm,第二層向內(nèi)推進(jìn)25mm,第一層不動。各層二次風(fēng)調(diào)節(jié)桿位置見表2。表2各層二次風(fēng)調(diào)節(jié)桿位置單位：mm調(diào)整前調(diào)整后第一層220220第二層220195第三層2201703、調(diào)整后測量結(jié)果分析1.1磨煤機(jī)調(diào)平調(diào)平前一次風(fēng)管偏差均超過10%