加氫裂化基礎(chǔ)能耗計(jì)算

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1、1適用范圍本計(jì)算方法適川于以牛產(chǎn)屮間係分汕產(chǎn)品為主的加氫裂化裝置的基準(zhǔn)能耗計(jì)算，基本流程包括反應(yīng)部分（包括壓縮機(jī)部分）、分憎部分，其屮反應(yīng)部分采用冷高分流程，循環(huán)汕循環(huán)至裂化反應(yīng)器入口；分懈部分采用先穩(wěn)定后分懈流程，設(shè)脫丁烷塔、脫乙烷塔、常壓塔及減壓塔，不包括液化石油氣及氣體脫硫、溶劑再牛?及酸性水汽捉部分。2基準(zhǔn)能耗的基礎(chǔ)條件2.1原料原料汕：低硫原料，v90°C進(jìn)裝置。氫氣：氫氣純度99.9mol%,40°C進(jìn)裝置。2.2產(chǎn)品裝置的產(chǎn)甜為干氣，液化右油氣，輕、重石腦油，航煤，柴油。(1)干氣，40°C出裝置。(2)液化石油氣,40C出裝置。(3)輕石腦油

2、(C5-82°C),40C出裝置。(4)重石腦汕(82?138°C),40°C出裝置。(5)航煤(138-238°C),45°C出裝置。(6)柴油(238?350°C),50C出裝置。2.3反應(yīng)部分基準(zhǔn)條件采用冷高分流程，循環(huán)油循環(huán)至裂化反應(yīng)器入口。2.4分憎部分基準(zhǔn)條件(1)脫丁烷塔：塔頂壓力1.55MPa(G),回流罐溫度40°C。(2)常壓塔：塔頂壓力0.03MPa(G),回流罐溫度4()°C。(3)減壓塔：塔頂壓力?0.064MPa(G),減頂污汕罐溫度40°C。2.5加熱爐熱效率熱效率按90%o2.6其他(1)循環(huán)氫壓縮機(jī)采用離心機(jī)〔背壓式蒸汽透平

3、驅(qū)動(dòng))，動(dòng)力為3.5MPa蒸汽，排汽為1.0MPa蒸汽。(1)新氫壓縮機(jī)采用電動(dòng)往復(fù)式。(2)泵采用電機(jī)驅(qū)動(dòng)。(3)各塔熱源均按垂沸供熱。(4)物流溫度在50°C以上，冷卻方式為空冷器冷卻，空氣設(shè)計(jì)溫度按31°C考慮；在50°C以下，冷卻方式以水冷考慮，循環(huán)水給水溫度按v30°C考慮，水的溫升10°C。(5)物流(除反應(yīng)流出物、各塔頂懈出物外)高于1()()°C的熱均認(rèn)為是利用熱而不計(jì)入能耗。小于等于100°C的熱量均認(rèn)為被冷卻而計(jì)入能耗。(6)透平回收的能量不計(jì)入能耗。(7)除氧水的注入量按照新鮮原料中雜質(zhì)的含量確定。(8)散熱損失按3%—5%考慮。3基礎(chǔ)

4、條件的說(shuō)明3.1原料原料汕性質(zhì)：加紅裂化裝置原料的性質(zhì)對(duì)操作條件及工藝流程的選擇有很人影響，例如，干點(diǎn)、氮含量的變化會(huì)引起操作壓力的變化，而操作壓力直接影響能耗的高低；原料硫含量的變化不但影響操作條件，還影響工藝流程的選擇，當(dāng)硫含量達(dá)到一?定程度，反應(yīng)部分需要設(shè)置循環(huán)氮脫硫設(shè)施，分僻部分需要考慮液化石油氣回收設(shè)施乃至不同的分憎流程。山于原料性質(zhì)對(duì)力I氫裂化裝置影響的復(fù)雜性，本計(jì)算方法目前限定原料為低硫原料，對(duì)加工高硫原料的裝置，僅按增設(shè)循環(huán)蛍脫硫設(shè)施考慮引起的能耗的增加，目前WI寸不考慮由分帑部分流程引起的能耗的變化情況。氫氣：新氫的組成對(duì)加氫裂化裝置的操作

5、壓力有一定的影響，當(dāng)新氫的純度降低而甲烷含量增加時(shí)，會(huì)引起操作壓力增加，新氫壓縮機(jī)的功率增加。同時(shí)，新氫的邊界壓力對(duì)新氫壓縮機(jī)的功率也有較人影響。3.2產(chǎn)品裝置的產(chǎn)站在一定程度上決定了裝置的操作條件及流程設(shè)置，木計(jì)算方法限定裝置的產(chǎn)甜為T(mén)氣，液化石油氣，輕、重石腦油、航煤、柴油。對(duì)于產(chǎn)品與基礎(chǔ)條件相差較大的裝置，目前暫時(shí)不考慮由分謂部分流程引起的能耗變化。2.3氣象條件氣彖條件對(duì)加氫裂化裝置能耗的影響比較復(fù)雜，主耍影響伴熱蒸汽耗量、循壞水耗量及空冷器電耗量，對(duì)于南方地區(qū)伴熱蒸汽耗量較北方地區(qū)小，而循壞水及空冷器電耗量則較北方地區(qū)人，綜合考慮以上因素，木計(jì)算方

6、法暫不考慮氣象條件對(duì)加紅裂化裝置能耗的彩響。4基準(zhǔn)能耗的計(jì)算方法4.1所需的原始扌(1)產(chǎn)品收率(in%)干氣(Yg)、液化石油氣(Ylpg)、輕石腦油(丫川)、重石腦油(丫刖)、航煤(X)、柴油(Yd)(2)原料原料油密度Df(rm'3),新紅壓縮機(jī)入口壓力PMhI(MPa),新紅分子最(3)操作條件新鮮進(jìn)料量F(th*1),新鮮進(jìn)料溫度Tff(°C),反應(yīng)器入口溫度Tri(°C)，出口溫度Tr()(°C),氫耗Yh(m%),單程轉(zhuǎn)化率C(m%),高分壓力(MPa),新氫壓縮機(jī)出口溫度TM1I(°C)，循環(huán)氫壓縮機(jī)出口溫度Trg(°C),循環(huán)氫分子量Mrg

7、，反應(yīng)流出物換熱終溫Te(°C),高分溫度Ths(°C),循環(huán)氫壓縮機(jī)入出口壓差A(yù)P(MPa),循環(huán)油密&DV(tin3),反應(yīng)進(jìn)料泵體積流量Vf(m'h")，循環(huán)汕泵體積流MVu(m3h1),循環(huán)氫壓縮機(jī)體積流量VH(m3nh'1),循環(huán)氫(不含冷氫、旁路循環(huán)量)體積流量VR(m3nh'),冷氫體積流量VQ(n?n『)。2.2基準(zhǔn)能耗計(jì)算方法及步驟4.2.1燃料能耗加氫裂化裝置的燃料消耗由熱平衡決定，集中反映裝置的用能水平。熱平衡按反應(yīng)、分餡兩部分考慮。%1反應(yīng)部分供熱方：反應(yīng)流出物反M流出物由反應(yīng)生成氣體、液化石汕氣、輕石腦汕、重石腦汕、航煤、柴汕、循環(huán)

8、汕、循環(huán)氫組成，所提供的熱量為各組分所提供熱量的和。