48m連續(xù)梁張拉控制應(yīng)力調(diào)整計(jì)算

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1、新建成都至蒲江鐵路工程CPZQ-1標(biāo)（DK6+190.0）成都西特大橋(32+48+32)m連續(xù)梁縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力調(diào)整計(jì)算中國(guó)中鐵二局中鐵二局股份有限公司成都至蒲江鐵路站前工程項(xiàng)目經(jīng)理部2014.05成都新建成都至蒲江鐵路工程CPZQ-1標(biāo)（DK6+190.0）成都西特大橋(32+48+32)m連續(xù)梁縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力調(diào)整計(jì)算計(jì)算：復(fù)核：審核：中鐵二局股份有限公司成都至蒲江鐵路站前工程項(xiàng)目經(jīng)理部2014.05成都目錄1編制依據(jù)-1-2適用范圍-1-3工程概況-1-4設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力損失-2-4.1預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算參數(shù)-2-4.2工程實(shí)例-2-4.2.1管道摩阻

2、系數(shù)的測(cè)定-2-4.2.2錨口摩阻和喇叭口摩阻的測(cè)定-4-5張拉控制應(yīng)力的調(diào)整-5-5.1調(diào)整錨下控制應(yīng)力和錨外控制應(yīng)力-5-5.1.2計(jì)算施工錨下控制應(yīng)力-6-5.2計(jì)算的結(jié)果與分析-7--10-1編制依據(jù)⑴新建成都至蒲江鐵路工程成都西特大橋（32+48+32）m雙線預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁圖號(hào)：《成蒲施橋-01-T-05》⑵國(guó)家和鐵路總公司相關(guān)方針政策、規(guī)范、驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)及施工指南等；⑶中鐵二局股份有限公司修建類似工程的經(jīng)驗(yàn)。2適用范圍適用于新建成都至蒲江鐵路站前工程成都西特大橋五聯(lián)（32+48+32）m連續(xù)梁縱向預(yù)應(yīng)力體系。3工程概況本連續(xù)梁采用兩向預(yù)應(yīng)力體系，即為縱

3、向、豎向。⑴縱向預(yù)應(yīng)力筋采用抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為fpk=1860Mpa，彈性模量為Ep=195Gpa，公稱直徑為15.20mm的高強(qiáng)度鋼絞線。頂板、腹板及底板縱向預(yù)應(yīng)力每根管道均采用9根/束；采用外徑87mm，內(nèi)徑80mm金屬波紋管成孔，M15A-9圓塔形錨具錨固，張拉千斤頂采用YCW250B。⑵梁體腹板中的豎向預(yù)應(yīng)力筋采用公稱直徑25mm的預(yù)應(yīng)力砼用螺紋鋼筋（PSB830）（精軋螺紋鋼筋），內(nèi)徑?35mm鐵皮管成孔，YCW60B型千斤頂張拉，JLM-32型錨具錨固。-10-4設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力損失4.1預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算參數(shù)本工程采用外徑87mm,內(nèi)徑80mm金屬波紋管成孔，鋼束

4、與孔道壁之間的摩阻系數(shù)U取0.25,管道位置的偏差系數(shù)K取0.0025；錨具的錨口摩阻損失與錨下喇叭口摩阻損失之和σk按錨外控制應(yīng)力的6%計(jì)算；根據(jù)設(shè)計(jì)文件的要求，在施工時(shí)應(yīng)按（1）、（2）項(xiàng)實(shí)測(cè)結(jié)果調(diào)整張拉控制應(yīng)力。4.2工程實(shí)例新建成都至蒲江鐵路工程成都西特大橋（32+48+32）m雙線預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁圖號(hào)：《成蒲施橋-01-T-05》中所有縱向預(yù)應(yīng)力鋼束N1～N25(備)的錨下控制應(yīng)力σcon均為：1302MPa，根據(jù)設(shè)計(jì)文件要求，施工時(shí)需按照實(shí)際測(cè)定的管道摩阻和錨具應(yīng)力損失對(duì)張拉控制應(yīng)力σk進(jìn)行調(diào)整。4.2.1管道摩阻系數(shù)的測(cè)定（1）測(cè)試原理本次測(cè)試方法

5、與常規(guī)測(cè)試方法比較，主要特點(diǎn)是：圖l中約束墊板的圓孔直徑與管道直徑相等，預(yù)應(yīng)力筋以直線形式穿過(guò)喇叭口和壓力傳感器，預(yù)應(yīng)力筋與二者沒(méi)有接觸，故所測(cè)數(shù)據(jù)僅包括管道摩阻力，保證了管道摩阻損失測(cè)試的正確性。而常規(guī)測(cè)試所測(cè)摩阻力包括了喇叭口的摩阻力，-10-測(cè)試原理上存在缺陷。2)摩阻損失的計(jì)算公式平面曲線和空間曲線力筋的管道摩阻損失的計(jì)算公式統(tǒng)一為：σs=σcon[1-e-(Uθ+KX)]式中:σcon：鋼筋(錨下)控制應(yīng)力(MPa)：σs:由摩擦引起的應(yīng)力損失(MPa)：θ:從張拉端至計(jì)算截面的長(zhǎng)度上，鋼筋彎起角之和(rad)：X:從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度(m)；U:

6、鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)：K:考慮每米管道對(duì)其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)。(3)測(cè)試結(jié)果與分析通過(guò)委托“國(guó)家金屬制品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心”對(duì)新建成都至蒲江鐵路工程-10-成都西特大橋（32+48+32）m雙線預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁0#梁段縱向鋼絞線束進(jìn)行摩阻損失測(cè)試。預(yù)應(yīng)力管道采用外徑87mm,內(nèi)徑80mm金屬波紋管成孔，對(duì)該梁的Nl左外、N1右外、N9左、N9右四個(gè)孔道進(jìn)行管道摩阻測(cè)試，實(shí)測(cè)結(jié)果為：U=0.2643，k=0.00213。實(shí)測(cè)結(jié)果的摩阻系數(shù)U比設(shè)計(jì)值的U=0.25大，實(shí)測(cè)結(jié)果的管道位置的偏差系數(shù)K比設(shè)計(jì)值的K=0.0025小。4.2.2錨口摩阻和喇叭口摩阻的測(cè)定

7、(1)測(cè)試原理錨口摩阻及喇叭口摩阻試驗(yàn)在混凝土試件上進(jìn)行，截面中心處的預(yù)應(yīng)力管道為直線管道，采用的成孔方式及錨具、錨墊板與梁體相同。試驗(yàn)采用單端張拉方式，試驗(yàn)張拉控制力為預(yù)應(yīng)力鋼絞線的0.8fptk×Ap（A，為9根鋼絞線的面積）。(2)測(cè)試結(jié)果及分析通過(guò)委托“國(guó)家金屬制品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心”，根據(jù)上述的測(cè)試原理，經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)3個(gè)試驗(yàn)試件，得出測(cè)試結(jié)果見(jiàn)表l，錨口摩阻和喇叭口摩阻損失的平均值為4.6%。該實(shí)測(cè)值比設(shè)計(jì)值(6%)偏-10-小1.4%。表l錨具摩阻損失測(cè)試結(jié)果試件編號(hào)第一組第二組第三組錨具摩阻損失4.8%4.6%4.5%平均值：4.6%5張拉控制應(yīng)力的