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1、'，怠算125覯山西冶金Total1252010年第3期覯SHANXIMETALLURGYNo．3，2010文章編號：1672一I152(2010)03—0065—02推拉酸洗夾送輥輥體斷裂故障原因分析及改進措施路志杰(山西太鋼不銹鋼股份有限公司，山西太原030003)摘要：通過對冷軋硅鋼廠推拉酸洗夾送輥輥體的斷裂部位、斷裂形式進行比較分析，同時對夾送輥裝置輥體的輥筒進行剖析，分析了輥體頻繁斷裂的主要原因，并提出相應的解決措施。關鍵詞：斷裂形式斷裂部位結構形式原因分析結構形式改進中圖分類號：TG333文獻標識碼：B收稿日期：2010-05—15山西太鋼冷軋硅鋼廠推拉酸洗機組的夾送輥裝
2、由圖1斷裂形式可以看出，在機加工生產過程置是用于穿帶及夾送帶鋼，并在鋼帶甩尾時夾緊帶中，輥筒與軸頭的焊接破口的加工尺寸不符合要求，鋼，以防鋼帶在甩尾時損壞弧形對中。此夾送輥由兩當焊縫焊接完畢經過加工后剩余的焊肉相當小，其根qb255mm×1650mm的鋼輥、齒輪分配箱、行星強度達不到要求，經過帶鋼甩尾的多次撞擊、15kN減速機、聯軸器、萬向接軸及電機等組成。在生產運的張力及11kN·m的扭矩的作用，致使其焊縫開裂行中夾送輥輥體經常在帶鋼甩尾時受到撞擊，加__卜而導致輥體斷裂，造成故障。牽引張力及扭矩的作用，致使夾送輥輥體頻繁斷裂，夾送輥輥體大約90％的斷裂是在圖2所視的部給生產和設備
3、維護帶來了很大的困難。位斷裂的，其斷裂部位正是軸頭與輥筒的配合定位1輥體斷裂原因分析的部位；而輥筒的R0．5mm的圓弧處是應力最集中針對多次出現的問題，對輥子斷裂的部位進行的地方，也就是輥筒最薄弱的環(huán)節(jié)，其在生產運行中了比較分析，見圖1，圖2。長期受到帶鋼的撞擊和機組張力的作用，因此，容易造成輥體斷裂故障。2夾送輥輥體結構形式分析下頁圖3中，可視輥筒總長1650mm，軸頭與輥筒的配合長度為100mm，配合部位的輥筒的單面厚度為(255—235)÷2=10mm；如果考慮到極限其極限偏差為0+0．46mm，那么其單面厚度為l0—9．54into，輥筒中部與軸頭非配合部位的單面厚度為(25
4、5—230)÷2=12．5mm，長度為1650—100X2=圖1／jp-rT藝缺陷造成的斷裂l450m其長度遠遠超過了帶鋼的寬度(1260mm)，帶鋼在甩尾時只能撞擊到輥筒與軸頭非配合的位置。通過以上對夾送輥輥體的結構形式剖析可知，夾送輥體本體的強度較低，再加j_輥體承受較大外力的作用，所以容易斷裂。3改進措施及實施通過上述分析可知，造成夾送輥輥體斷裂的原因有：制造工藝有缺陷；焊接質量有問題；輥體的結構形圖2輥筒結構不合理造成的斷裂式不合理；牽引張力和轉動扭矩較大以及帶鋼對輥體頻繁地撞擊。作者簡介：路志杰(1976一)，男，山西太鋼不銹鋼股份有限公劃冷軋硅鋼廠技術員。Tel：1383
5、4157025，E—mail：夾送輥輥體所承受牽引張力和轉動扭矩是由機luzj01@tisco．eom．cn組生產線的工藝所決定的，不能對其進行更改；而帶·66·山西冶金第33卷E-mail：yejinsx@126．com一譬Ne＼．——，，——＼——諺l13l。l3。一_1L=一0gg馨e售{II。100l00+20020o．=l6501650圖3原輥簡結構圖4改進后的輥筒結構鋼對輥體的撞擊則可以通過規(guī)范操作和帶鋼在甩尾2=17．5ulln，非結合處輥簡單面厚度為(255—211)÷時減速的方式來消除。故決定提高夾送輥輥體的剛2=22mill，長度為1650—200×2=1250m
6、ill。改進后度，徹底消除輥體斷裂故障。輥筒如圖4所示。通過對夾送輥輥體的原始結構形式、圖紙尺寸4結語進行反復核算、論證、分析研究，結合機組生產線的通過對輥體的結構形式的改進，大大地提高了實際工藝要求，對其進行了受力分析，并對輥體的結輥體的強度，確保了設備的可靠運行，提高了生產吾構形式進行改進，將軸頭和輥筒的結合長度加長為效率。200mm，結合處輥筒單面厚度增大為(255—220)÷(編輯：胡玉香)(上接第32頁)表1聚類算法性能比較4結語發(fā)現的聚對領域可伸對數據輸對噪聲數聚類分析已經應用于許多領域中，如生物學、地算法名稱類形狀知依識賴的性縮性高維性入敏順感序性的敏據感的性蒸理學、市
7、場研究等方面[。在數據挖掘中，聚類更是k凸形或一一均值球形大一般較低敏感敏感高項非常重要的任務。由于每個算法各有其優(yōu)缺點和不同的適用領域，要針對不同的需求選擇恰當的CURE任意形狀大較好一般不太敏感不敏感較高聚類算法。COBWEB任意形狀小一般高一般一般較低參考文獻DBSCAN任意形狀大一般一般不太敏感不敏感一般[1]毛國君，段立娟，王實，石云．數據挖掘原理與算法[M]．北京：清華大學出版社，2005．WaveCluster任意形狀小好高不敏感不敏感高[2
