某型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)外涵機(jī)匣焊點(diǎn)裂紋故障原因分析.pdf

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1、維修MAINTENANCE某型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)外涵機(jī)匣焊點(diǎn)裂紋故障原因分析FaiIureAnaIysisofthePassDuctCaseWeIdingPointCrackforaCertainTypeofTurbofanEngine■劉娟妮趙翌胡嵐/襄陽航泰動(dòng)力機(jī)器廠摘要：針對(duì)某型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)外涵機(jī)匣在外場(chǎng)的一起焊點(diǎn)裂紋故障,通過與外購原型機(jī)進(jìn)行對(duì)比,從其結(jié)構(gòu)、焊點(diǎn)外觀和裝配等方面對(duì)故障原因機(jī)理進(jìn)行了安全性分析,采取了有效措施進(jìn)行預(yù)防和控制,提高了修理質(zhì)量,保證了飛行安全。關(guān)鍵詞：外涵機(jī)匣；焊點(diǎn)；分析

2、；可靠性Keywords:passductcase；weIdingpoint；anaIysis；reIiabiIity0引言仿機(jī)型,為了進(jìn)一步分析故障原因,將故后支承殼體的前安裝邊、外涵機(jī)匣左右飛行學(xué)院一架教練機(jī)配裝的某型渦障機(jī)與原型機(jī)進(jìn)行了對(duì)比分析,并由此兩部分都通過螺母連接（見圖3）。扇發(fā)動(dòng)機(jī)在空中出現(xiàn)外涵機(jī)匣焊點(diǎn)開裂確定了有效的修理措施。（見圖1）,造成滑油在機(jī)匣中大量泄漏,2外涵機(jī)匣對(duì)比及故障原因分析發(fā)生一起飛行事故征候。發(fā)動(dòng)機(jī)分解后1外涵機(jī)匣結(jié)構(gòu)介紹2.1外涵機(jī)匣結(jié)構(gòu)發(fā)現(xiàn)外涵機(jī)匣（左）

3、后安裝邊與機(jī)匣基體外涵機(jī)匣軸向分為左右兩部分（見故障機(jī)與原型機(jī)的外涵機(jī)匣都是有2/3長度沿點(diǎn)焊部位脫開,縱向安裝邊圖2）,裝配時(shí)與高導(dǎo)外機(jī)匣和渦輪機(jī)匣由前/后安裝邊、左/右安裝邊、左/右機(jī)匣完全沿點(diǎn)焊部位脫開且有3點(diǎn)連續(xù)虛焊一起形成渦輪部分的外涵通道,內(nèi)部為壁、左/右縱向安裝邊、安裝座等部分組（或脫焊）缺陷。分析認(rèn)為故障原因?yàn)楹竿夂瓪饬?前安裝邊通過插入式支口與成。故障機(jī)材料為5A06（LF6）,原型機(jī)的點(diǎn)熔核偏小、虛焊。該型渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)為測(cè)燃燒室機(jī)匣后安裝邊連接,后安裝邊與材料為AMГ6,相當(dāng)于

4、國產(chǎn)牌號(hào)5A06。兩良好的適配性和可靠性。在進(jìn)行綜合測(cè)試工作后,其性能下降量是否對(duì)整個(gè)系統(tǒng)［2］胡琦.液壓伺服作動(dòng)器O型密封過程中,通過計(jì)算機(jī)模擬飛行員操縱指令產(chǎn)生相應(yīng)的影響,這種影響是否可逆,是圈試驗(yàn)研究與有限元分析[D].哈爾濱：和飛行狀態(tài)參數(shù),確保系統(tǒng)內(nèi)各產(chǎn)品在否可通過其他產(chǎn)品、組件來進(jìn)行彌補(bǔ)。因哈爾濱工業(yè)大學(xué),2011.裝機(jī)后能正常工作,避免系統(tǒng)不匹配及不此,聯(lián)合測(cè)試系統(tǒng)的測(cè)試對(duì)飛控系統(tǒng)產(chǎn)［3］許海崗.作動(dòng)器伺服控制系統(tǒng)兼容現(xiàn)象,有效減少了產(chǎn)品裝機(jī)后的故障品的修理具有重要的指導(dǎo)意義,其數(shù)

5、據(jù)通用平臺(tái)設(shè)計(jì)[J].測(cè)控技術(shù),2011,30率,提高了后期裝機(jī)測(cè)試效率,避免出現(xiàn)指標(biāo)可作為制定飛機(jī)維修方案、確定維（8）:64-70.反復(fù)拆裝機(jī)載設(shè)備、部附件的情況。修深度和維修容差的重要依據(jù)。同時(shí),聯(lián)合測(cè)試系統(tǒng)的測(cè)試數(shù)據(jù)對(duì)作者簡介系統(tǒng)內(nèi)部附件的修理也有指導(dǎo)意義,可參考文獻(xiàn)金吉，工程師，從事飛控系統(tǒng)技術(shù)通過數(shù)據(jù)的對(duì)比,分析、判斷部附件的修［1］張寅.伺服控制系統(tǒng)性能測(cè)試研究與現(xiàn)場(chǎng)問題處理。理狀況。特別是判斷產(chǎn)品在經(jīng)過周期性方法的研究[D].太原：中北大學(xué),2015.航空維修與工程2017/84

6、2AVIATIONMAINTENANCE&ENGINEERINGwww.aviationnow.com.cn前安裝邊前安裝邊縱向安裝邊管接座加強(qiáng)板鉚釘后軸承進(jìn)油管后安裝邊焊點(diǎn)縱向安裝邊圖1外涵機(jī)匣裂紋故障情況圖2外涵機(jī)匣（左、右）圖3外涵機(jī)匣裝配狀態(tài)型機(jī)各安裝邊均主要采用點(diǎn)焊（Ⅲ級(jí)焊安裝邊搭接部位壁厚比故障機(jī)薄,接頭于故障機(jī)?？p）方式組合,并灌膠封嚴(yán),局部采用氬厚度差小。故障機(jī)的厚度差較大,則在焊2.4外涵機(jī)匣裝配應(yīng)力分析弧焊和鉚釘鉚接方式。接過程中容易因焊接分流而使焊點(diǎn)熔核外涵機(jī)匣在工作時(shí)承受

7、縱向安裝故障機(jī)左/右縱向安裝邊上下采用偏移,從而降低焊點(diǎn)強(qiáng)度,若焊接過程控邊和前后安裝邊在裝配時(shí)產(chǎn)生的拉應(yīng)兩個(gè)鉚釘固定（見圖2）；部分原型機(jī)（如制不當(dāng),容易形成虛焊缺陷。力,以及內(nèi)外大氣壓差形成的氣流壓力150K011號(hào)）卻采用了8個(gè)鉚釘固定（見圖2.3焊點(diǎn)外觀（0.08MPa壓差）,該壓差由發(fā)動(dòng)機(jī)自身設(shè)4）,強(qiáng)度高于故障機(jī)。兩型機(jī)的焊點(diǎn)外觀情況對(duì)比結(jié)果如計(jì)確定,兩型發(fā)動(dòng)機(jī)基本相同。安裝時(shí)產(chǎn)根據(jù)故障機(jī)外涵機(jī)匣設(shè)計(jì)和修理要表2所示。從對(duì)比情況可見,原型機(jī)外涵生的應(yīng)力由各安裝邊的點(diǎn)焊應(yīng)力和安裝求,各

8、安裝邊點(diǎn)焊部位采用XJ33膠粘劑機(jī)匣點(diǎn)焊連接部位上的焊點(diǎn)數(shù)量比故障力矩決定,其中安裝邊焊點(diǎn)形狀、數(shù)量和進(jìn)行密封,該膠粘劑比較黏稠,易產(chǎn)生氣機(jī)多,而且分布比較均勻,因此焊接接頭壓痕等因素決定了點(diǎn)焊應(yīng)力的大小。在泡,而原型機(jī)使用的是BK-1MC,涂覆4的整體承載能力高。同時(shí),其焊點(diǎn)形狀比故障機(jī)外涵機(jī)匣裝配過程中,發(fā)現(xiàn)外接次,較稀疏,不易產(chǎn)生氣泡。在補(bǔ)涂膠過程故障機(jī)規(guī)則,壓痕深度淺,有利于減少應(yīng)滑油管組合存在制造角度誤差,且與外中發(fā)現(xiàn)XJ33黏度和硬度較大,易與基體力集中。故障機(jī)外涵機(jī)匣焊點(diǎn)部分表面涵