軸承支承長度及間距對(duì)船舶軸系振動(dòng)特性影響.pdf

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1、學(xué)術(shù)出機(jī)外，到操作側(cè)的換輥小車上。支撐輥換輥本文所介紹的四輥光整機(jī)運(yùn)行情況都十分濟(jì)實(shí)用、性能可靠的表面光整設(shè)備。采用油缸直接推出的方式。在支撐輥換輥時(shí)，良好，鍍鋅板表面質(zhì)量很高。尤其對(duì)帶鋼的材參考文獻(xiàn)：操作側(cè)工作輥快速換輥小車可整體吊離，以騰料為普通碳素鋼、帶鋼的厚度為0．2-1．2mm、寬[1]崔紹文．光整機(jī)在連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線的出換輥空間。度為600-1250mm、光整速度為120m／min的生產(chǎn)應(yīng)用[J]．河北冶金．2009(05)2．5．光整輥高壓清輥裝置線十分適合，光整速度最大能達(dá)到140m／min。[2]鄭玉福，羅威，夏汝濱．濟(jì)鋼冷軋板廠在光整機(jī)出口設(shè)有高壓水光整輥清

2、輥裝置，該型四輥光整機(jī)由于獨(dú)特的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和簡單可熱鍍鋅生產(chǎn)線光整機(jī)優(yōu)化改造[J]．科技信息．用于將上下工作輥輥面上粘附的鋅粒清理干凈?？康姆腊櫻b置，很好地解決了斷帶、帶材表面2010(10)以延長光整輥的使用壽命。劃傷以及帶材起皺等問題。該型四輥光整機(jī)的[3]楊曉東，劉遷．攀鋼冷軋廠光整機(jī)介3．結(jié)束語開發(fā)，為我國眾多的熱鍍鋅板生產(chǎn)線提供了經(jīng)紹[J]．江蘇冶金．2001(01)．軸承支承長度及間距對(duì)船舶軸系振動(dòng)特性影響西子奧的斯電梯有限公司一曾風(fēng)金杭州現(xiàn)代船舶{殳i十研究有限公司-王兆偉摘要本文主要對(duì)軸承的支承長度以及間距對(duì)于船舶軸系振動(dòng)的特性進(jìn)行相應(yīng)的分析，發(fā)現(xiàn)在不同位置處，以

3、及不同的支承長度對(duì)船舶的軸系的固有振動(dòng)的影響，并且經(jīng)過計(jì)算，不同位置軸承的變化對(duì)于船舶軸系固有振動(dòng)的影響都不同。其中對(duì)于船舶軸系的振動(dòng)的影響最大的是船舶前并且這些軸承所工作的環(huán)境都是十分的惡劣，在運(yùn)行的過程中會(huì)發(fā)生很大的變化。前言：2Q／a(H3／u·0p／n^)=一3￡sinⅡ(1—20)①托架軸承間距對(duì)軸系固有的振動(dòng)的頻率在船舶的軸承的正常的運(yùn)作中，軸承的支承+6￡COS1，．有影響，對(duì)托架軸承的間距主要是后艉架軸承支的面積是隨之改變的，所以必須要對(duì)軸承的長度根據(jù)以上的公式求解可以發(fā)現(xiàn)，當(dāng)求得的壓承的位置會(huì)不斷的沿著船艏的方向進(jìn)行相應(yīng)的移對(duì)于軸系振動(dòng)的影響進(jìn)行相應(yīng)的研究，并

4、且要根力可以滿足工程需要，必須要有相應(yīng)的模型來進(jìn)動(dòng)，從而造成了一定間距，并且后艉架軸承的工據(jù)一些條件，來對(duì)相應(yīng)的軸系進(jìn)行調(diào)整，以此來行雷諾方程的求解。作環(huán)境是相當(dāng)惡劣的，因此對(duì)于后艉架軸承的磨避開共振所產(chǎn)生的危害。主要是對(duì)船舶的軸系的1．2．軸系動(dòng)力學(xué)方程損是非常的嚴(yán)重的，并且磨損的速度也是很快的。后艉架軸承和船舶艉管軸承進(jìn)行相應(yīng)的變化，并主要的系統(tǒng)的方程式：Mp+Cq+Kp=R，在這個(gè)②前托架軸承以及船舶艉管之間的間距對(duì)于且要計(jì)算不同條件下的軸系的固有的頻率，根據(jù)公式中M、C、K主要是代表系統(tǒng)的質(zhì)量矩陣、阻船舶軸系的振動(dòng)有著很大的影響，但是與艉架軸不同的軸系之間的間距變化來對(duì)

5、分析。尼矩陣以及剛度矩陣，而q主要是指系統(tǒng)的位移承相比，對(duì)于傳播固有的振動(dòng)的頻率的影響則比1．傳播軸系軸承數(shù)學(xué)模型及軸系動(dòng)力學(xué)方程矩陣，而R則是代表著系統(tǒng)的激振力列的向量。較的小一些。1．1．船舶軸系軸承數(shù)學(xué)模型2．船舶軸承的有限元模型4．結(jié)語船舶的軸系軸承主要是典型的液體動(dòng)壓徑向?qū)⑤S承中的初始的船舶的軸承支承的長度設(shè)根據(jù)以上的數(shù)據(jù)，可以發(fā)現(xiàn)，對(duì)于船舶軸系滑動(dòng)軸承，主要的方程式為：為50mm，并且將支承增加到lOOmm，或者是將軸固有的振動(dòng)特性的影響，在不同位置的軸承的支1／r2·Q／a0(h3／u·a／Ⅱ0)+d／承減少到30mm。根據(jù)實(shí)際船舶的有限元模型，并承長度不斷的變化

6、，對(duì)于船舶軸系固有振動(dòng)的影a0(h3／u·a／az)=aBa／a0+l2且利用其相關(guān)的軟件來對(duì)其進(jìn)行計(jì)算，將軸系的響也是各不相同。在軸承中，只有船舶的前后艉(ycos0+xsin0)單位進(jìn)行劃分，將各個(gè)軸承中的支承設(shè)為理想的架軸承和船舶艉管軸承對(duì)于船舶軸系固有的振動(dòng)在這個(gè)公式中，當(dāng)瓦面是圓形的時(shí)候，可以面接觸，從而來忽略軸系中對(duì)于振動(dòng)的影響。影響最大，主要是因?yàn)檫@些軸承的工作的環(huán)境十利用e與eO來表示對(duì)于速度的擾動(dòng)，這是可以3．對(duì)于結(jié)果的計(jì)算分的惡劣，并且在船舶運(yùn)行的過程中，會(huì)發(fā)生一將以上的公式變化為：3．1．軸承的支承的長度對(duì)軸系固有的振動(dòng)些特殊的變化，尤其是支承長度，其性能

7、會(huì)不斷1／r2·Q／00(h3：／it·d／Q0)+a／特性進(jìn)行影響的變化。因此，一定要加強(qiáng)對(duì)這些軸承的觀察和d0(h3／“·Ⅱ／aZ)=aBQ／q0+12軸系的低階振動(dòng)頻率是主要影響后托架軸承監(jiān)測，從而來保證其正常的運(yùn)行。在其他的位置(ecosO+e中sin0)的支承的長度，支承長度的降低，可以有效的降上的一些支承長度的變化比較的小，所以對(duì)于船這時(shí)，在公式之中，可以看出油膜的厚度是低軸承的振動(dòng)頻率，并且在船舶軸系的運(yùn)行過程舶軸系的固有振動(dòng)的特性的影響也是十分小的。h，油膜的壓力則是為P，而