催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)模板ppt課件.ppt

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1、催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)中國石化股份公司荊門分公司生產(chǎn)處二00五年九月催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)一、前言荊門分公司催化重整裝置原為北京院設(shè)計(jì)的15萬噸重整和芳烴抽提聯(lián)合裝置，建成于70年代初期，后改造為10萬噸寬餾份重整。1998年，隨著荊門分公司原油加工能力的提高和國家對(duì)汽油質(zhì)量升級(jí)的強(qiáng)制要求，經(jīng)中國石化總公司批準(zhǔn)，由北京設(shè)計(jì)院對(duì)該裝置進(jìn)行了大幅度的技術(shù)改造。裝置規(guī)模擴(kuò)大為25萬噸/年、預(yù)處理部分由原料先拔頭后加氫改為全餾份加氫，采用氫氣一次通過流程；重整部分采用二段混氫，CB-6、CB-7催化劑分段裝填、固定床半再

2、生技術(shù)。裝置于1999年7月份改造完畢中交，當(dāng)月中旬開始進(jìn)行單機(jī)試運(yùn)，分餾系統(tǒng)進(jìn)行水沖洗、冷油運(yùn)等工作，8月底完成。于9月進(jìn)油開工。催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)一、前言荊門分公司25萬噸/年催化重整裝置自投產(chǎn)以來，受投資監(jiān)控、設(shè)備利舊率高、設(shè)備配置等各種因素影響，逐漸暴露出種種問題，尤其是預(yù)加氫反應(yīng)系統(tǒng)壓降快速上升曾長期困擾重整裝置長周期平穩(wěn)運(yùn)行。荊門分公司多次與相關(guān)科研院所及兄弟單位進(jìn)行技術(shù)交流，催化劑多次換型，采取了相應(yīng)的技術(shù)措施，始終未能從根本上找到切實(shí)可行的技術(shù)方案，2004年4月份裝置停工檢修期間對(duì)預(yù)加氫系

3、統(tǒng)流程進(jìn)行了調(diào)整，至今重整裝置已平穩(wěn)運(yùn)行一年多。本文就荊門分公司催化重整裝置開工期間取得的成功經(jīng)驗(yàn)和出現(xiàn)的問題及分析、解決措施做一個(gè)匯報(bào)，希望能對(duì)其他裝置起到一定的借鑒作用。催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)二、裝置運(yùn)行情況重整預(yù)加氫系統(tǒng)2000～2005年生產(chǎn)任務(wù)完成情況見下表1催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)二、裝置運(yùn)行情況重整裝置2000～2005年生產(chǎn)任務(wù)完成情況見下表2催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)三、裝置運(yùn)行工藝分析1、荊門分公司自行解決了預(yù)加氫反應(yīng)器壓降增長過快影響裝置長周期運(yùn)行的瓶頸問題。1999年重整裝置開工以來，預(yù)加氫反應(yīng)系

4、統(tǒng)壓降快速上升長期困擾重整裝置長周期平穩(wěn)運(yùn)行，預(yù)加氫反應(yīng)器平均四個(gè)月撇頭或過篩一次，最短的時(shí)候曾經(jīng)在裝置開工一周后停工處理壓降問題，2000～2003年累計(jì)撇頭、過篩12次。荊門分公司多次與相關(guān)科研院所及兄弟單位進(jìn)行技術(shù)交流，催化劑3次換型，采取了相應(yīng)的技術(shù)措施，始終未能從根本上找到切實(shí)可行的技術(shù)方案解決這一問題，下圖為2003年3月至2004年4月的預(yù)加氫反應(yīng)床層壓降上升趨勢(shì)：催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)預(yù)加氫反應(yīng)床層壓降圖催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)從上圖中我們可以看出，雖然每次催化劑撇頭、過篩后開工初期反應(yīng)器床層壓降下

5、降，但很快又重新上漲，而且每次過篩后預(yù)加氫反應(yīng)器床層的起始?jí)航稻噬仙厔?shì)，壓降上漲的速率也變得越來越快。很顯然，通過對(duì)催化劑撇頭、過篩是不能解決預(yù)加氫反應(yīng)壓降問題的。?預(yù)加氫反應(yīng)床層壓降增長過快的原因分析根據(jù)近幾年來的生產(chǎn)數(shù)據(jù)及裝置的實(shí)際情況，分析造成預(yù)加氫反應(yīng)床層壓降過快增長的原因有以下幾點(diǎn)：⑴、預(yù)加氫進(jìn)料加熱爐的熱負(fù)荷過?。侯A(yù)加氫進(jìn)料加熱爐F201是原10萬t/a半再生重整裝置的預(yù)加氫原料加熱爐，設(shè)計(jì)熱負(fù)荷較小(1.874MW)。預(yù)加氫設(shè)計(jì)進(jìn)料38t/h，在進(jìn)料達(dá)到33t/h左右時(shí)，爐膛溫度就可高達(dá)80

6、0℃甚至更高。從下圖可以看出，預(yù)加氫進(jìn)料越靠近爐管內(nèi)壁，其流速越慢、吸收的熱量越多、油品溫度越高。過高的溫度使得預(yù)加氫進(jìn)料極易在爐管內(nèi)壁附著并形成焦質(zhì)，從催化劑床層所采的焦?fàn)钗锏姆治鼋Y(jié)果也證實(shí)了以上結(jié)論。催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)爐膛溫度與爐管油品吸熱關(guān)系圖催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)表-3反應(yīng)器內(nèi)結(jié)焦成分分析以上分析數(shù)據(jù)中表明：催化劑床層中含有大量含鐵雜質(zhì)及碳粉。由于加熱爐F201兩路進(jìn)料均無閥門，隨著加熱爐管內(nèi)產(chǎn)生結(jié)焦，爐管內(nèi)截面逐漸變小，極易發(fā)生偏流現(xiàn)象，延長油料在結(jié)焦?fàn)t管中的停留時(shí)間，進(jìn)一步加劇了爐管的結(jié)焦現(xiàn)象。催

7、化重整裝置運(yùn)行總結(jié)⑵、重整裝置原料氯含量過高：1999年至2002年荊門分公司進(jìn)廠原油中發(fā)現(xiàn)江漢原油含有大量有機(jī)氯離子，引起重整裝置嚴(yán)重腐蝕。荊門分公司研究院通過對(duì)江漢原油跟蹤分析，發(fā)現(xiàn)重整原料有機(jī)氯離子含量居高不下，見表4。表4：江漢原油重整原料氯含量分析催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)我廠現(xiàn)加工洪湖管輸油（儀征油為主）與江漢油的比例一般為7:3，江漢原油經(jīng)與這些原油混合后，在重整裝置原料油中實(shí)際氯含量(見表4)一般在40～80ppm，最高達(dá)到144ppm。表5：重整裝置原料油中氯含量分析數(shù)據(jù)表催化重整裝置運(yùn)行總結(jié)荊門

8、分公司研究院對(duì)我廠加工的各主要原油生產(chǎn)的重整料中氯含量進(jìn)行了跟蹤分析，其結(jié)果表明除江漢油外，其它各種原油生產(chǎn)的重整原料氯含量均低于15ppm，因此判斷江漢原油重整料中氯含量高是引起我廠重整原料中氯含量高的主要原因。從表3中江漢原油重整料水洗前后氯含量變化不大分析，分析是江漢油田在開采原油過程中加入了含有機(jī)氯的助采劑所致，鹵代烴在進(jìn)爐管前就已經(jīng)分解，在有水存在的環(huán)境下產(chǎn)生嚴(yán)重的腐蝕剝離作用，形成氯化鐵