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1、表面處理QPQQPQ技術(shù)的生產(chǎn)設(shè)備QPQ處理操作程序1—清洗劑脫脂2—清水漂洗3—預(yù)熱4—氮化5—氧化6—冷水洗去鹽7—熱水清洗8—干燥浸油123445678QPQ技術(shù)的應(yīng)用QPQ技術(shù)特點(diǎn)1、良好的耐磨性序號(hào)材料處理方法硬度磨損值/mg相對(duì)磨損比145QPQ處理650HV0.571245鍍硬鉻813HV45.7-320滲碳淬火高63.5HRC5.59.6445高頻感應(yīng)淬火60.7HRC9.216.2545常規(guī)淬火59.8HRC9.316.3QPQ技術(shù)特點(diǎn)2、良好的耐腐蝕性幾種方法的鹽霧耐蝕實(shí)驗(yàn)比較（注：圖中試樣為24h內(nèi)的質(zhì)量損失g/
2、m3）QPQ技術(shù)的特點(diǎn)3、良好的耐疲勞性QPQ技術(shù)特點(diǎn)4、極小的變形QPQ鹽浴復(fù)合處理技術(shù)由于工藝溫度低，在鋼的相變點(diǎn)以下，不會(huì)發(fā)生組織轉(zhuǎn)變，因此，與產(chǎn)生巨大組織應(yīng)力的淬火、高頻淬火、滲碳淬火和碳氮共滲等硬化工藝相比，處理后工件的變形要小得多。同時(shí)由于在570—580℃氮化以后，工件要在350—400℃保溫15—20min，這會(huì)大大減少工件冷卻時(shí)產(chǎn)生的熱應(yīng)力，因此QPQ鹽浴復(fù)合工藝處理后工件幾乎不變形，是變形最小的硬化技術(shù)，可以有效的解決常規(guī)熱處理方法難以解決的硬化變形難題。鉆頭編號(hào)處理前尺寸誤差/mm處理后尺寸誤差/mm變化量/mm
3、1-0.020-0.018+0.0022+0.010-0.005+0.0053-0.005+0.003+0.0084-0.022-0.014+0.0085-0.028-0.022+0.0066-0.023-0.015+0.0087-0.010-0.005+0.0058-0.017-0.010+0.0079-0.005+0.001+0.00610-0.025-0.018+0.007QPQ技術(shù)特點(diǎn)5、低碳環(huán)保發(fā)明該工藝的德國(guó)迪高沙公司因?yàn)榇斯に嚝@得德國(guó)環(huán)保大獎(jiǎng)。在國(guó)內(nèi)，QPQ處理工藝過(guò)程經(jīng)有關(guān)環(huán)保部門檢測(cè)鑒定，并經(jīng)全國(guó)各地用戶的實(shí)際使用證
4、明是無(wú)公害，無(wú)污染、不含重金屬的。并用以代替電鍍等一些污染較重的工藝。QPQ技術(shù)特點(diǎn)6、可替代多道工序，降低時(shí)間成本金屬材料經(jīng)過(guò)QPQ鹽浴復(fù)合工藝處理后，在提高其硬度和耐磨性的同時(shí)還提高其耐抗腐蝕性，因此可以代替常規(guī)的淬火（離子氮化、高頻淬火等）一回火一發(fā)黑（鍍鉻）等多道工序，大大了縮短生產(chǎn)周期，降低生產(chǎn)成本。大量的生產(chǎn)數(shù)據(jù)表明，QPQ處理與滲碳淬火相比可以節(jié)能50%，比鍍硬鉻節(jié)約成本30%，性價(jià)比高QPQ技術(shù)的不足1、QPQ處理是一種表面強(qiáng)化技術(shù)，雖然滲層本身硬度較高，但對(duì)工件整體強(qiáng)度的影響大小主要取決于基體材料的原始狀態(tài)和工件尺寸
5、的大小，當(dāng)然滲層深度也是重要的影響因素。對(duì)于材料整體性能的改善主要還是要靠傳統(tǒng)的熱處理方法。熱處理對(duì)材料整體性能的影響球墨鑄鐵退火實(shí)驗(yàn)對(duì)第Ⅰ組樣品進(jìn)行退火處理。當(dāng)爐內(nèi)加熱溫度為700℃，開(kāi)始保溫，保溫1小時(shí)后隨爐緩慢冷卻（冷卻速度20-40℃/h）至600℃左右，再取出在空氣中冷卻。對(duì)第II組樣品進(jìn)行退火處理。當(dāng)爐內(nèi)加熱溫度為730℃，開(kāi)始保溫，保溫1小時(shí)后隨爐緩慢冷卻（冷卻速度20-40℃/h）至600℃左右，再取出在空氣中冷卻。對(duì)第III組樣品進(jìn)行退火處理。當(dāng)爐內(nèi)加熱溫度為760℃，開(kāi)始保溫，保溫1小時(shí)后隨爐緩慢冷卻（冷卻速度20
6、-40℃/h）至600℃左右，再取出在空氣中冷卻。球墨鑄鐵正火實(shí)驗(yàn)對(duì)第IV組樣品進(jìn)行正火處理。將第IV組試樣加熱至850℃，保溫30min后取出在空氣中冷卻。對(duì)第V組樣品進(jìn)行正火處理。將第IV組試樣加熱至870℃，保溫30min后取出在空氣中冷卻對(duì)第VI組樣品進(jìn)行正火處理。將第IV組試樣加熱至870℃，保溫30min后取出在空氣中冷卻實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)從其金相組織圖中可看出球墨鑄鐵經(jīng)過(guò)退火后所得到的溫室組織主要為鐵素體（白色部分為鐵素體，黑色為石墨），另外還有少量球狀石墨和絮狀石墨。本組把鑄件加熱至共析溫度范圍附近，保溫1小時(shí)，使共析滲碳體石墨
7、化與?；?，以降低其硬度，改善可加工性能，提高塑性和韌性700℃退火后的球墨鑄鐵金相組織730℃退火后的球墨鑄鐵金相組織本組實(shí)驗(yàn)退火溫度是把試樣加熱至共析溫度范圍附近，然后隨爐緩冷至600℃，使鑄件發(fā)生中間和第二階段石墨化，再出爐空冷。鐵素體是α-Fe內(nèi)固溶有一種或數(shù)種其他元素、晶體點(diǎn)陣為體心立方的固溶體760℃退火后的球墨鑄鐵金相組織本圖不解釋850℃正火后的球墨鑄鐵金相組織從其金相組織可看出其基本組織為鐵素體和珠光體（白色部分為鐵素體，黑色部分為珠光體），鐵素體含量較多，是因?yàn)榧訜釡囟仍谄涔参龇秶詢?nèi)，基體組織部分奧氏體化。本組實(shí)驗(yàn)
8、提高了鑄件的韌性與塑性，但強(qiáng)度較低。870℃正火后的球墨鑄鐵金相組織從其金相組織可看出其基本組織為鐵素體和珠光體（白色部分為鐵素體，黑色部分為珠光體），珠光體含量約為80%，鐵素體含量約為20%。是因?yàn)榧訜釡囟仍谄涔参龇?/p>
