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《攀鋼頂?shù)讖?fù)合吹煉提釩工藝探索》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在工程資料-天天文庫(kù)。
1、攀鋼頂?shù)讖?fù)合吹煉提釩工藝探索摘要本文分析了攀鋼120t轉(zhuǎn)爐的提釩復(fù)吹工藝試驗(yàn)，試驗(yàn)表明，復(fù)吹操釩可加強(qiáng)熔池?cái)嚢?，加快反?yīng)速度，有效提高釩渣質(zhì)量。關(guān)鍵詞復(fù)合吹煉提釩ResearchONTHEVANADIUMRECOVERYOFPangangINTHECOMBINEDBLOWINGCONVERTERYuanhongweiZhuojunYexiangfei(VanadiumRecoveryandSteelmakingPlantofPSV,Panzhihua,Sichuan,China)AbstractTheprocessofvanadiumrecove
2、ryinthe120tconverterofPSVwasinvestigated，Itisprovenbytheexperiment：thattheprocessofvanadiumrecoveryinthecombinedblowingconverterincharacterizedbystrongbathagitation，quickreaction，andthequalityoftheV-slagisimproved。KeyWordscombinedblowing，vanadiumrecovery0、前言攀鋼于上世紀(jì)90年代建成投產(chǎn)了兩座1
3、20T提釩轉(zhuǎn)爐，設(shè)計(jì)年產(chǎn)折合釩渣11萬(wàn)噸，經(jīng)多年攻關(guān)優(yōu)化，建立了一套完整的轉(zhuǎn)爐頂吹氧提釩工藝制度，釩渣品位、殘釩等主要工藝指標(biāo)均達(dá)到世界領(lǐng)先水平，2005年釩渣年產(chǎn)量達(dá)到16.3萬(wàn)噸。為進(jìn)一步優(yōu)化提釩工藝指標(biāo)，新鋼釩公司煉鋼廠于2005年開(kāi)始進(jìn)行頂?shù)讖?fù)合吹煉提釩試驗(yàn)，經(jīng)過(guò)一年來(lái)工業(yè)試驗(yàn)探索，建立了復(fù)吹提釩工藝制度，提釩技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)得到了顯著優(yōu)化。1復(fù)吹提釩的目的為進(jìn)一步優(yōu)化轉(zhuǎn)爐提釩指標(biāo)，其可能途徑之一是，采用能提高爐渣釩回收率和金屬收得率的底吹氧法，但由于缺乏可靠的方法確保爐底壽命，要實(shí)現(xiàn)這一工藝流程非常困難。鑒于復(fù)吹煉鋼的許多冶金特性和優(yōu)勢(shì)的啟
4、示，我們認(rèn)為，提高提釩技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的最有前途的方法是，國(guó)內(nèi)外廣泛用于提高氧氣轉(zhuǎn)爐鋼質(zhì)量的，在轉(zhuǎn)爐底部或頂部吹入惰性氣體的方法。正如煉鋼采用復(fù)吹工藝一樣，轉(zhuǎn)爐提釩的較佳工藝是復(fù)吹：頂吹氧氣、底吹惰性氣體。底部供氣可有效地調(diào)節(jié)金屬和釩渣的氧化度，加快下列反應(yīng)：3(FeO)十2[V]=(V203)十3Fe(1)(FeO)十[C]=Fe+CO(g)(2)[C]十[O]=CO(g)(3)在這種情況下，由于金屬與爐渣之間的還原過(guò)程強(qiáng)化，且爐渣－金屬體系接近平衡，故有可能使鋼水深度精練和爐渣脫氧。因此，在提釩過(guò)程中采用惰性氣體攪拌熔池可能更為有效。尤其是，除爐
5、渣和金屬脫氧以及金屬精煉外，用惰性氣體攪拌釩渣和含碳半鋼，可以使他們之間的氧化還原過(guò)程和強(qiáng)化，從而降低釩渣中的氧化鐵含量，并相應(yīng)的提高釩渣中V2O5含量。國(guó)外如俄羅斯下塔吉爾鋼鐵公司曾在130t轉(zhuǎn)爐上作過(guò)復(fù)吹提釩試驗(yàn)，我國(guó)承德鋼鐵公司也曾在20t轉(zhuǎn)爐上作過(guò)復(fù)吹提釩試驗(yàn)，在技術(shù)和經(jīng)濟(jì)方面都取得較好的效果[1]．2試驗(yàn)條件試驗(yàn)在新鋼釩煉鋼廠4#、5#提釩轉(zhuǎn)爐進(jìn)行，爐子公稱(chēng)容量120t，最大裝入量140t，爐襯材質(zhì)為鎂碳磚，氧槍噴頭型為339型提釩專(zhuān)用噴頭。沿東、西方向偏離耳軸中心線5°-5-的位置爐底布置兩塊透氣磚，氮?dú)饪偣軌毫?.0～1.2Mpa
6、，底吹工作壓力為0.4～0.6Mpa，流量50～150nm3/h，旁通支管工作壓力為0.4～0.6Mpa，旁通管流量40～80Nm3/h。為防止誤操作造成斷氣堵槍?zhuān)谡{(diào)節(jié)閥前后用旁通管路小氣量供氣，即使在調(diào)節(jié)閥全部關(guān)閉的情況下，也可保證底槍不堵，復(fù)吹供氣站管線布置見(jiàn)圖1。PTPTFTFT1#透氣磚2#透氣磚PTN2總管4#爐5#爐旁通管路旁通管路圖1提釩底吹供氣站管線布置圖3試驗(yàn)情況3.1試驗(yàn)期間鐵水條件表1試驗(yàn)期間鐵水條件項(xiàng)目C/%Si/%Mn/%P/%S/%V/%Ti/%溫度/℃試驗(yàn)平均波動(dòng)4.524.0～5.40.160.05～0.480.
7、220.02～0.320.0650.01～0.090.0590.03～0.0870.2780.17～0.380.2160.01～0.5112711200～1350對(duì)比平均波動(dòng)4.523.66～5.60.1660.04～0.450.230.02～0.600.0690.048～0.1130.0540.02～0.1350.2820.20～0.380.2160.01～0.6312651180～13203.2供氧制度試驗(yàn)用氧槍型號(hào)為339氧槍?zhuān)笛鯐r(shí)間按4.0～6.5min控制，平均吹氧時(shí)間≥5.0min，供氧壓力0.7～0.8MPa，供氧流量16000～
8、18000Nm3/h，由于增加了底吹攪拌，吹煉槍位略高于頂吹，槍位按1.6m～1.9m控制，最后1.0min按1.2～1.4m控制；3.
