針對(duì)液壓模塊組合掛車低平板失效分析及改進(jìn)措施

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1、低平板連接接頭進(jìn)行以下的改進(jìn):(1)在上接頭根部與低平板上翼板表面之間增加~墊板.以此來(lái)緩解連結(jié)處的剛度突變,墊板的縱向及橫向尺寸相對(duì)原結(jié)合面尺寸略大.厚度與上翼板厚度相同。在加工制造時(shí)必須采取~定的工藝措施(如焊接槽)確保墊板與上接頭及上翼板的有效重疊焊接。(2)將原底板總成中的三根縱向圖6改進(jìn)后結(jié)構(gòu)的應(yīng)力云圖圖3接頭和拱板交接區(qū)域豎板龍骨直接延伸到連接頭的最前端豎板,且其上下左右與各相連接平板、豎板完全接觸焊接.厚度與原龍骨厚度相同:如圖5中1處所示。圖7接頭內(nèi)部應(yīng)力云圖從圖6可以看出.貫穿性斷裂

2、裂縫圖4接頭內(nèi)部結(jié)構(gòu)應(yīng)力附近區(qū)域應(yīng)力大幅降低處于安全狀從以上分析可以看出.接頭內(nèi)部態(tài)。上接頭和墊板斜板交接區(qū)域的應(yīng)圖5接頭內(nèi)部改進(jìn)圖的應(yīng)力水平比較高,多個(gè)區(qū)域的應(yīng)力力集中現(xiàn)象大為改善應(yīng)力由原結(jié)構(gòu)1.縱向豎板龍骨直接延伸到連接頭的在800MPa以上,其中最大應(yīng)力達(dá)到相應(yīng)位置的800MPa以上降至約最前端豎板1O00Mpa以上,大大超過(guò)了低平板材料620Mpa。圖7則顯示:接頭內(nèi)部的應(yīng)力2.增加斜短龍骨的屈服極限。因此低平板結(jié)構(gòu)的破壞(3)增加斜短龍骨,其前端必須集中現(xiàn)象已經(jīng)基本消除,其最大應(yīng)力是從接頭內(nèi)

3、部開(kāi)始的.隨著試驗(yàn)次數(shù)與下接頭前端縱向加強(qiáng)版對(duì)齊,如圖5不超過(guò)400Mpa,安全系數(shù)比較高。改的增多局部破壞的部位越來(lái)越多中2處所示。進(jìn)后的結(jié)構(gòu)的最大應(yīng)力不超過(guò)最終導(dǎo)致底部貫穿性的開(kāi)裂。這與試630Mpa(4)改進(jìn)原結(jié)構(gòu)耳板連接處的連,整體結(jié)構(gòu)滿足各種裝載工況驗(yàn)過(guò)程中率先聽(tīng)到內(nèi)部發(fā)生異響,然接過(guò)度。在原結(jié)構(gòu)中,耳板連結(jié)處耳下的強(qiáng)度要求。后突然出現(xiàn)貫穿性斷裂的現(xiàn)象是一致板未延伸至上連接頭的盡頭造成了5結(jié)語(yǔ)的。過(guò)多的結(jié)合處在這些結(jié)合處容易形通過(guò)對(duì)液壓組合掛車300t載重低平通過(guò)對(duì)低平板結(jié)構(gòu)進(jìn)行上述計(jì)算成應(yīng)

4、力集中區(qū)域。將耳板連結(jié)處耳板板的有限元分析計(jì)算,得到了其在多分析.可以得出其失效的主要原因是延伸至上連接頭的盡頭來(lái)避免新的應(yīng)種裝載工況下的應(yīng)力分布、變形情下接頭的上部局部結(jié)構(gòu)強(qiáng)度余量明顯力集中區(qū)。況,進(jìn)而得出了其失效的主要原因不足需要進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)。4改進(jìn)后結(jié)構(gòu)的有限元分析針對(duì)失效原因提出了相應(yīng)的改進(jìn)措3改進(jìn)措施對(duì)改進(jìn)后的結(jié)構(gòu)重新進(jìn)行建模,施。計(jì)算和試驗(yàn)都表明,改進(jìn)后的結(jié)從以上的分析結(jié)果可以看出低按300t載荷計(jì)算,加載跨距取0(最壞構(gòu)可以滿足裝載要求,說(shuō)明改進(jìn)措施平板中間拱體結(jié)構(gòu)滿足裝載要求,不的裝載

5、工況)計(jì)算表明.該工況能同是切實(shí)有效的,為液壓模塊組合掛車需進(jìn)行較大的改進(jìn),高應(yīng)力集中區(qū)域時(shí)較好的反映低平板接頭和平板拱體低平板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以及裝載方案的設(shè)主要分布在接頭和拱板交接區(qū)域及接部分的強(qiáng)度和剛度水平。計(jì)算結(jié)果如計(jì)提供了一定的參考。頭內(nèi)部筋板部位。針對(duì)上述情況,對(duì)圖6和圖7所示。參考文獻(xiàn)略?!玙?_一j__lll一一__::j?:?!?0ll:I。}ⅡvYT~UCK《I髓l氣辜j}一_13

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