現(xiàn)場(chǎng)隧道進(jìn)口施工監(jiān)控量測(cè)的探討.pdf

《現(xiàn)場(chǎng)隧道進(jìn)口施工監(jiān)控量測(cè)的探討.pdf》由會(huì)員上傳分享，免費(fèi)在線閱讀，更多相關(guān)內(nèi)容在行業(yè)資料-天天文庫。

1、2012第1期(總第118期江西建材勘查與測(cè)繪現(xiàn)場(chǎng)隧道進(jìn)口施工監(jiān)控量測(cè)的探討李俊紅(中鐵四局集團(tuán)第五工程有限公司，江西九江332000)摘要：根據(jù)筆者多年對(duì)隧道進(jìn)口施工現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控量測(cè)的經(jīng)驗(yàn)，就隧道進(jìn)口淺埋偏壓破碎段施工進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)，并對(duì)每個(gè)施工階段的監(jiān)測(cè)進(jìn)行詳細(xì)分析，同時(shí)為各位同行在隧道施工中提供了參考。關(guān)鍵詞：隧道施工測(cè)點(diǎn)項(xiàng)目分析監(jiān)控量測(cè)引言力測(cè)點(diǎn)3個(gè)；左側(cè)拱腰、拱頂、右側(cè)拱腰埋設(shè)噴射混凝土內(nèi)部應(yīng)力測(cè)點(diǎn)3個(gè)；左側(cè)拱腰、拱頂、右側(cè)拱腰埋設(shè)鋼支撐內(nèi)力測(cè)點(diǎn)3從現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)的情況分析，該隧道進(jìn)口淺埋偏壓段采用的三個(gè)；右側(cè)拱腰埋設(shè)圍巖內(nèi)部位移測(cè)點(diǎn)5個(gè)；左側(cè)拱腰埋

2、設(shè)錨桿臺(tái)階臨時(shí)仰拱法開挖是適宜的。盡管其施工工序較為復(fù)雜，但軸力測(cè)點(diǎn)4個(gè)。是總的看來它對(duì)圍巖擾動(dòng)和變形影響較小，總體上均處于可控狀態(tài)，從而保證了該淺埋偏壓軟弱圍巖段的安全、順利施工。3必測(cè)項(xiàng)目分析該隧道進(jìn)口淺埋偏壓段在下臺(tái)階開挖約20d后，圍巖變形就逐3．1頂下沉量測(cè)漸趨于穩(wěn)定，應(yīng)及時(shí)跟進(jìn)施作二次襯砌混凝土。從拱頂3個(gè)測(cè)點(diǎn)的拱頂下沉變化曲線(圖1)可知，拱頂31隧道進(jìn)口施工方法個(gè)測(cè)點(diǎn)的變化曲線趨勢(shì)基本一致。其中左邊測(cè)點(diǎn)的拱頂趨穩(wěn)下沉量最大(達(dá)14．8mm)，中間測(cè)點(diǎn)其次(趨穩(wěn)下沉量為根據(jù)圍巖實(shí)際情況，隧道進(jìn)口段采用“三臺(tái)階臨時(shí)仰拱13．5mm)，右邊

3、測(cè)點(diǎn)最小(趨穩(wěn)下沉量為11．7rmn)，表明該洞法”施工，施工工序順序如下：(1)施作隧道超前支護(hù)，弱爆破口淺埋段明顯受到偏壓的影響。從統(tǒng)計(jì)的拱頂下沉(中間測(cè)開挖①部，施作初期支護(hù)及臨時(shí)仰拱；(2)弱爆破開挖②部，施點(diǎn))與上臺(tái)階開挖面距離關(guān)系(表1)可知，上臺(tái)階開挖面推進(jìn)作初期支護(hù)及臨時(shí)仰拱；(3)弱爆破開挖③部，施作初期支護(hù)前20m時(shí)，測(cè)點(diǎn)的拱項(xiàng)下沉變化量不大，只占總下沉量33％；(含仰拱)；(4)灌筑④部仰拱及隧道底填充(仰拱及隧道底填充分次施作)；(5)根據(jù)圍巖量測(cè)信息，待初期支護(hù)收斂后，全距離上臺(tái)階開挖面間距20～40m時(shí)，測(cè)點(diǎn)的拱頂下沉變化

4、量最大，約占總下沉量67％，當(dāng)上臺(tái)階開挖面與測(cè)點(diǎn)距離超過斷面灌筑⑤部二襯混凝土。40m時(shí)，測(cè)點(diǎn)的拱頂下沉量已基本趨于穩(wěn)定。圖1隧道進(jìn)口DK622+238斷面拱磺下沉開挖面影響效應(yīng)表1隧道進(jìn)口端DK622+238斷面拱頂中間圖1三臺(tái)階臨時(shí)仰拱法開挖施工步驟圖測(cè)點(diǎn)下沉與上臺(tái)階開挖面距離關(guān)系2測(cè)點(diǎn)埋設(shè)卷尺相配合來測(cè)定；埋設(shè)拱腰的周邊收斂測(cè)點(diǎn)一對(duì)(上測(cè)線)、邊墻周邊收斂為了配合該隧道進(jìn)口端洞口段的安全、順利施工，在進(jìn)口端洞口典型段DK622+238處埋設(shè)了必測(cè)和選測(cè)斷面。其中拱頂埋設(shè)左、中、右3個(gè)下沉測(cè)點(diǎn)，采用自動(dòng)整平水準(zhǔn)儀和一把可以自由垂向吊掛在拱頂測(cè)點(diǎn)彎

5、鉤上的長鋼測(cè)點(diǎn)一對(duì)(下測(cè)線)，分別采用JSS30A型隧道位移收斂計(jì)進(jìn)行量測(cè)。左側(cè)拱腰、拱頂、右側(cè)拱腰埋設(shè)圍巖與噴射混凝土接觸壓·217·3．2邊水平收斂量測(cè)的彈性模量；g一噴射混凝土在預(yù)定測(cè)試方向的應(yīng)變。受到山￡毳本斷面周邊水平收斂(上、下測(cè)線)歷時(shí)變化曲線如圖2體偏壓的影響，各個(gè)位置的噴射混凝土內(nèi)部應(yīng)力差異也較大，所示，上、下測(cè)線周邊水平收斂的量測(cè)值分別為12．121mm、其中右側(cè)拱腰(e點(diǎn))的應(yīng)力最大，其變化曲線呈現(xiàn)為拋物線6．286mm，上測(cè)線在上臺(tái)階開挖30d后趨于基本穩(wěn)定，下測(cè)線狀，其最終量測(cè)值為6．317MPa；拱項(xiàng)(B點(diǎn))的應(yīng)力其次，其

6、最在下臺(tái)階開挖約20d后逐漸趨于基本穩(wěn)定。從上測(cè)線水平收終量測(cè)值為1．510MPa；左側(cè)拱腰(A點(diǎn))的應(yīng)力為最小，其最終斂變化特征(表2)及其隨時(shí)間變化曲線可以看出：上臺(tái)階開挖量測(cè)值為一0．09MP，表明噴射混凝土受到很小的拉力。從變后上測(cè)線水平收斂變化不大；中臺(tái)階開挖后，其收斂變化較快，化曲線(圖4)的發(fā)展趨勢(shì)看，噴射混凝土內(nèi)部應(yīng)力埋設(shè)40d后直到下臺(tái)階開挖后，上測(cè)線收斂的變化速率最大，其收斂量約基本趨于穩(wěn)定。占總收斂量的71％。f／一l+上辮嬙一‘糍——?一一-【．《一?．．i腳e’品捌d圖4隧道進(jìn)口DK622+238斷面噴射混凝土內(nèi)部應(yīng)力變化曲

7、線4．3鋼支撐內(nèi)力量測(cè)圖2隧道進(jìn)口DK622+238斷面周邊收斂變化曲線鋼支承內(nèi)力采用GGLJ一10型鋼筋應(yīng)力計(jì)觀測(cè)。將鋼筋表2隧道進(jìn)口端DK622+238斷面上測(cè)線收斂變化特征應(yīng)力計(jì)焊接在120a工字鋼上，當(dāng)a一120a工字鋼受力變形時(shí)，■墨罐船崔3窘l引起應(yīng)力計(jì)變形，測(cè)得鋼筋應(yīng)力計(jì)的振弦頻率，即可計(jì)算的120a工寧鋼應(yīng)變量，從而計(jì)算得到120a工字鋼的內(nèi)力。F=aEe式中：E—I20a工字鋼的彈性模量；一120a工字鋼的應(yīng)變量；a一120a工字鋼的截面積。本斷面各個(gè)位置120a工字鋼的內(nèi)力差異也較大，拱頂(B點(diǎn))及右側(cè)拱腰(c點(diǎn))受壓，左側(cè)拱4選

8、測(cè)項(xiàng)目分析腰(A點(diǎn))受拉。其中拱頂(B點(diǎn))的內(nèi)力最大，其變化曲線呈現(xiàn)為拋物線狀(圖5)，其最終量測(cè)值達(dá)到20