三塔精餾裝置的應(yīng)用.pdf

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1、第5期柳永兵等三塔精餾裝置的應(yīng)用#33#三塔精餾裝置的應(yīng)用柳永兵馬洪光胡召芳(山東兗礦魯南化肥廠甲醇分廠滕州277527)柳永兵:1998年畢業(yè)于武漢化工學(xué)院化學(xué)工程系,助摘要介紹三塔精餾甲醇裝置的工藝流程、主要設(shè)備和系統(tǒng)存在的問題。總結(jié)了理工程師,從事化工生產(chǎn)技加壓塔和常壓塔的操作經(jīng)驗(yàn)。對(duì)如何降低產(chǎn)品酸度和廢水超標(biāo)等問題進(jìn)行了分析,并提術(shù)管理工作。出了可行的解決辦法。關(guān)鍵詞甲醇精餾系統(tǒng)三塔流程精甲醇酸度廢水超標(biāo)加壓塔常壓塔我廠年產(chǎn)10萬噸甲醇裝置是以德士古水煤0.1%后送往廢水槽。工藝流程見圖1。漿加壓氣化技術(shù)制取2.75MPa水煤氣,經(jīng)中溫部分變換、NHD脫硫、脫碳

2、和干法精脫硫后,再經(jīng)二級(jí)壓縮至5.15MPa,用低壓法合成粗甲醇,然后送往甲醇精餾工段提純?yōu)榫状?。精餾系統(tǒng)采用的是先進(jìn)的節(jié)能型三塔流程。該系統(tǒng)于2000年6月18日生產(chǎn)出合格精甲醇,經(jīng)過不斷調(diào)整及工藝改造,已生產(chǎn)出優(yōu)級(jí)產(chǎn)品,廢水排放達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),日產(chǎn)精醇310~340噸,超出設(shè)計(jì)能力。圖1工藝流程圖截止到2001年11月20日,共生產(chǎn)精醇12.7萬噸。1-粗甲醇預(yù)熱器;2-預(yù)塔;3-預(yù)塔回流槽;4-預(yù)塔冷凝器;5-不凝氣冷凝器;6-預(yù)塔再沸器;7-加壓塔;8-加壓塔再沸1工藝流程與設(shè)備器;9-加壓塔回流槽;10-常壓塔;11-常壓塔冷凝器;12-常1.1工藝流程壓塔回

3、流槽;13-常壓塔再沸器從進(jìn)料泵來的粗甲醇經(jīng)粗甲醇預(yù)熱器加熱至1.2主要設(shè)備65e進(jìn)入預(yù)塔,進(jìn)塔后與從再沸器上來的蒸汽該裝置主要設(shè)備是3個(gè)精餾塔,均為浮閥塔。換熱。氣相出塔頂經(jīng)預(yù)塔冷凝器、不凝氣冷卻器浮閥型號(hào)為F1Z-4A,其余設(shè)備規(guī)格見表1。冷卻,不凝氣送硫回收,冷凝液經(jīng)預(yù)塔回流槽全回表1設(shè)備規(guī)格流。塔內(nèi)液相至塔底與堿液混合反應(yīng)后至塔釜,直徑高度塔板數(shù)進(jìn)料板單板浮閥板間距設(shè)備/mm/mm/塊位置數(shù)/個(gè)/mm在塔釜經(jīng)再沸器加熱到82e后送至加壓塔。在預(yù)塔1200281404830、36、40118400加壓塔與加壓塔再沸器上來的蒸汽換熱,氣相出加壓塔1600434508

4、58、10192500(1~10層)400(10~85層)塔頂進(jìn)入常壓塔再沸器給常壓塔提供熱源。冷凝244(1~4層)400(1~16層)后的甲醇進(jìn)入加壓塔回流槽,一部分打回流,一部常壓塔2000499008510、26288(5~9層)500(16~85層)318(10~85層)分作為產(chǎn)品采出。塔內(nèi)液相至塔釜經(jīng)加壓塔再沸1.3系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)器加熱至127e后送至常壓塔。在常壓塔與上升(1)兩塔精餾的主塔分為加壓塔和常壓塔,蒸汽換熱后,氣相出塔頂經(jīng)常壓塔冷凝器冷凝后常壓塔再沸器的熱源不再是蒸汽加熱,而是用來至常壓塔回流槽,一部分打回流,一部分作為產(chǎn)自加壓塔頂121e甲醇飽和

5、蒸汽經(jīng)液化放出的潛品采出。換熱后的液相至塔釜,在常壓塔再沸器熱供常壓塔。內(nèi)被加壓塔頂?shù)恼羝訜嶂?15e,甲醇含量[#34#化肥設(shè)計(jì)2002年第40卷(2)粗甲醇預(yù)熱器的加熱源不再直接利用蒸不凝氣溫度過低無法排出,在系統(tǒng)內(nèi)越積越多,汽加熱,而是利用預(yù)塔和加壓塔再沸器蒸汽冷凝沿塔板逐步到達(dá)塔釜,而許多酸性物質(zhì)并不能與液將粗甲醇加熱到飽和溫度。堿液反應(yīng)或完全反應(yīng)。這樣不可避免地帶到后面工序,造成了精甲醇酸度與KMnO4停留時(shí)間不2系統(tǒng)存在的問題達(dá)標(biāo)。于是我們加大蒸汽用量,加大回流量,提高不凝氣的溫度,常壓塔、加壓塔采出的精甲醇(1)為了節(jié)約蒸汽,將預(yù)塔的蒸汽用量控制-6較低

6、,使預(yù)塔回流量較小。設(shè)計(jì)值為9~10m3/酸度很快就降到9@10以下,KMnO4停留時(shí)間3>50分鐘。h,實(shí)際2~3m/h。同時(shí),因不凝氣管線內(nèi)甲醇(2)從主觀因素來講,常壓塔比加壓塔塔徑積液較多,無法回收,不凝氣的溫度由39e降到大、塔體又高,所以從物料、熱量和汽液相平衡來30e以下,這樣導(dǎo)致精甲醇酸度偏高。雖然我們講,它處理的負(fù)荷應(yīng)比加壓塔大才合理,而以前的加大了用堿量,將預(yù)塔釜pH值由8提到9~10,操作正好相反。于是我們將加壓塔的回流量由原但仍無法使精甲醇酸度達(dá)到優(yōu)級(jí)品級(jí),KMnO433來的15~18m/h提到20~24m/h。這樣不僅停留時(shí)間只有45分鐘左右。

7、將加壓塔的產(chǎn)品質(zhì)量提高了,精甲醇含水量長期(2)從流程上來看,加壓塔與常壓塔操作應(yīng)保持0.02%~0.03%之間,更重要的是給常壓塔為/聯(lián)體人0,兩塔相互影響,相互制約,特別是在提供了更多的熱源,同時(shí)還將生產(chǎn)負(fù)荷后移到常處理兩塔的熱量平衡、物料平衡、氣液平衡方面要壓塔。由于常壓塔屬于過熱進(jìn)料,所以常壓塔熱慎重,首先要把握好物料平衡。量平衡在物料平衡調(diào)節(jié)的基礎(chǔ)上得到了明顯改從物料平衡來講,最初操作時(shí),加壓塔回流量善。常壓塔負(fù)壓現(xiàn)象得到了解決。常壓塔底廢水控制得較低,同時(shí)為了降低蒸汽用量,加壓塔采出含醇量明顯降低,由原來5%~10%降至2%左