關(guān)于電阻焊接頭的結(jié)合線伸入研究

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1、學(xué)兔兔www.xuetutu.com電阻焊接頭的結(jié)合線伸入研究南昌航空大學(xué)(330063)程?hào)|海周葉平陳益平胡德安摘要文中系統(tǒng)分析了GH163高溫合金電阻縫焊的結(jié)合線伸入對(duì)接頭力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：焊接工藝對(duì)結(jié)合線伸入具有較大影響，結(jié)合線伸入程度隨著電極壓力、焊接電流和通電時(shí)間的增加而增加，隨著焊接速度的增加而減?。唤Y(jié)合線附近的顯微硬度可達(dá)394．4HV，高于母材及熔核的顯微硬度，說(shuō)明氧化物夾雜物是形成結(jié)合線伸入的主要原因；GH163電阻焊接接頭的拉剪強(qiáng)度在1657．12—2010．56MPa之間，合適工藝范圍內(nèi)試樣均在母材破壞，表明接頭在承受非動(dòng)載荷時(shí)允許一定程度的結(jié)合線

2、伸入。關(guān)鍵詞：電阻焊結(jié)合線伸入性能中圖分類號(hào)：TG457．190前言1試驗(yàn)材料及方法GH163是以Ni-Cr_c0為基，加和Ti為時(shí)效強(qiáng)化試驗(yàn)用GH163鎳基高溫合金，厚度為1．2mm，其相的沉淀強(qiáng)化型合金。在800℃以下高溫具有較高的屈化學(xué)成分如表1所示。焊前必須對(duì)待焊表面進(jìn)行徹底服強(qiáng)度、蠕變強(qiáng)度和足夠的延展性。同時(shí)它還具有滿意的清理，尤其要去除表面的氧化物、油污及其它外來(lái)雜的晶間氧化抗力和熱沖擊抗力，應(yīng)變時(shí)裂紋傾向較小，熱物。表面清理方式包括：機(jī)械清理和酸度機(jī)械清理疲勞性能，是渦輪扇形(WS)發(fā)動(dòng)機(jī)上用量最大的高溫合為用鋼絲刷或金剛砂氈輪拋光，再用水清洗表面雜質(zhì)；金材料，被

3、廣泛應(yīng)用在航空、航天和核能等尖端領(lǐng)酸洗為H2SO4(85mL)+HCl(215mL)+HNO3(10域_lI2j。現(xiàn)階段可用于GH163高溫合金的焊接方法很mL)在5O～6Oc【=下浸泡，然后在10％蘇打溶液中中和多，電阻焊由于具有生產(chǎn)效率高、易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化等優(yōu)60—70℃，再用冷水沖凈。通過(guò)改變不同的焊接參數(shù)點(diǎn)，得到人們的廣泛認(rèn)可。目前，關(guān)于高溫合金電阻焊的來(lái)對(duì)GH163進(jìn)行焊接，試板的規(guī)格為2mmx30mmx焊接工藝、結(jié)合線伸入的研究已有一些J，但關(guān)于結(jié)合100mm，采用工頻交流縫焊機(jī)步進(jìn)式焊接。由于步進(jìn)線伸人對(duì)電阻焊接頭性能影響的系統(tǒng)報(bào)道并不多見。式焊接時(shí)，滾輪電極斷續(xù)旋

4、轉(zhuǎn)，焊件相應(yīng)斷續(xù)移動(dòng)，電文中通過(guò)對(duì)GH163高溫合金電阻縫焊性能進(jìn)行研流在電極與焊件皆為靜止時(shí)通過(guò)，所以其單個(gè)焊點(diǎn)的究，系統(tǒng)分析結(jié)合線伸人對(duì)接頭性能的影響，為工業(yè)生形成與點(diǎn)焊時(shí)相似，更容易保證焊接質(zhì)量，焊接工藝參產(chǎn)提供試驗(yàn)依據(jù)。數(shù)見表2。表1GH163合金的化學(xué)成份(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)焊接電流lJkA電極壓力F／kN脈沖時(shí)間to．／周波間隔時(shí)間to／周波焊接速度／(m·min)滾輪寬度b／mm9．5～13采用MX2000型維氏顯微硬度計(jì)測(cè)量接頭顯微硬收稿日期：2011—03—04度，放大倍數(shù)為400倍，載荷為1000N，加載時(shí)間為462011年第7期學(xué)兔兔www.xuetutu.c

5、om學(xué)兔兔www.xuetutu.com于焊接電流的作用時(shí)間變長(zhǎng)，將會(huì)使接頭的強(qiáng)度下降?；吡磕拂唑牒附铀俣葀／(m·rain)焊接時(shí)間￡／周波圖6結(jié)合線伸入與焊接速度的關(guān)系圖5結(jié)合線伸人與焊接時(shí)間的關(guān)系有較大的差異，因此在進(jìn)行成分分析和金相分析的同焊接速度是影響縫焊過(guò)程的最重要參數(shù)之一。從時(shí)，往往利用顯微硬度測(cè)定接頭的硬度變化。圖6分析可知，在高溫合金的電阻縫焊過(guò)程中，當(dāng)其他分別對(duì)結(jié)合線伸人部位、熔核、母材進(jìn)行顯微硬度參數(shù)固定時(shí)，隨著焊接速度的增加，結(jié)合線伸人的長(zhǎng)度測(cè)試，每個(gè)試樣上打6個(gè)點(diǎn)，結(jié)合線伸人部位2個(gè)，左由0．648m／rain時(shí)的0．0843mm增加到1．167m／

6、min右兩側(cè)各1個(gè)，熔核打2個(gè)，母材2個(gè)，結(jié)果取平均值，時(shí)的0．098lmm。可見，隨著焊接速度的增加，結(jié)合線測(cè)試結(jié)果如表3所示。伸人的長(zhǎng)度也增加。因此，高溫合金電阻縫焊時(shí)要采由顯微硬度測(cè)試的結(jié)果可以看出，5個(gè)試樣的結(jié)合用盡可能小的焊接速度。線部位的硬度在369．6～394．4HV之間，母材的硬度2．2顯微硬度分析在267．2—289．0HV之間，熔核的硬度在283．4～343．硬度分析是材料性能研究中常用方法之一，硬度2HV之間，綜合比較結(jié)合線、母材和熔核的平均硬度值與其他靜載荷下的力學(xué)性能指標(biāo)間存在著一定的關(guān)可以看出，結(jié)合線處的硬度最大，總平均為380HV，熔系，通過(guò)顯微硬

7、度分析可以對(duì)接頭的金相組織和力學(xué)核的硬度次之，總平均為294．7HV，母材的硬度最小，性能進(jìn)行研究。由于焊接接頭各部分之間的組織性能總平均為278．5HV。表3顯微硬度試驗(yàn)結(jié)果HV前面對(duì)結(jié)合線伸人部位的成分分析指出，結(jié)合線程，因而硬度要比母材的高。處多為硬而脆的氧化物夾雜物，顯微硬度測(cè)試的結(jié)果2．3抗剪強(qiáng)度分析更進(jìn)一步說(shuō)明了氧化物夾雜物是形成結(jié)合線伸人的主由表4中可以看出，所做試驗(yàn)縫焊焊接接頭的抗要原因。熔核部位由于熔核結(jié)晶是在水冷的作用下進(jìn)剪強(qiáng)度值在1657．12～2010．56MPa之間