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1、橋臺基礎計算：（1＃橋臺底標高為455.6m）一、荷載計算數據：（見表1）表1：恒載內力表項目豎向力N(KN)水平力H（KN)對基礎底中心彎矩M(KN·m）橋面鋪裝243.7505.4防撞欄桿93.602.1梁板911.69020.1搭板150.93750135.8橋臺臺帽252.5072.2牛腿53.4375046.8臺身1377.30252.1承臺1640.600.0側墻149.00195.2臺前填土270.60303.0∑5143.501032.7二、水平土壓力計算：1.臺后水平土壓力：臺后填土按容重18.5KN/m3，內摩擦角φ＝35
2、0考慮，則填土與墻背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墻背傾斜角α＝8.70，基底摩擦系數μ＝0.4。路面到承臺底高5.76m。按庫倫土壓力公式得臺后水平土壓力：由計算得庫倫主動土壓力系數帶入得水平分量豎直分量水平分量距基礎底高豎直分量距基礎底中心水平分量對承臺底中心彎矩豎直分量對承臺底中心彎矩1.臺后有車輛時的水平土壓力計算：破壞棱體范圍內可容納的車輪重式中，帶入得：破壞棱體寬，可布置2個車輪，Q＝2*140＝280KN計算長度L按車輛擴散長度考慮，取L0＝1.8m，換算土層厚臺后有車輛時的土壓力為：水平分量豎直分量水平分量距基礎底高豎直分量
3、距基礎底中心水平分量對承臺底中心彎矩豎直分量對承臺底中心彎矩一、支座活載反力及制動力計算：橋上有車，臺后無車：（1）汽車荷載反力車輛荷載產生的最大支座反力汽車荷載支反力為支座反力作用點距基礎中心距離為對基礎中心彎矩為（2）汽車荷載制動力一車道荷載：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KNm一、支座摩阻力（滑動支座摩擦系數0.06）H=0.06*1249.04=74.9KNm支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KNm從以上對制動力和支座摩阻力的計算結果表明，支座摩阻力大于制動力。因此，在荷載組合中，以
4、支座摩阻力作為控制設計。二、荷載組合：荷載組合按以下幾種情況考慮：（一）橋跨有車輛荷載，臺后無車輛荷載1.主要組合：恒載+橋上活載+臺前后土壓力2.附加組合：主要組合+支座摩阻力（二）橋跨無車輛，臺后有車輛荷載1.主要組合：恒載+臺前后土壓力+臺后有汽車的土壓力2.附加組合：主要組合+支座摩阻力（三）施工階段驗算：無上部恒載，僅有橋臺自重+臺前后土壓力荷載組合見表2、表3：表2：荷載計算匯總表（按荷載組合）荷載類型 荷載組合(一）（二）（三）力（KN)彎矩（KNm）力（KN)彎矩（KNm）力（KN)彎矩（KNm）豎直力（KN）上、下部恒載51
5、43.51032.75143.51032.73743.5869.4臺后豎直土壓力526.7600.4685.9665.3526.7600.4支座活載反力411.49.10.00.00.00.0水平力（KN)臺后水平土壓力1070.5-2055.41393.9-4237.31070.5-2055.4支座摩阻力74.9-364.874.9-364.80.00.0表3：荷載組合匯總表荷載組合水平力（KN)豎直力（KN)彎矩（KNm)（一）主要1070.56081.6-413.2附加1145.46081.6-778.0（二）主要1393.95829.
6、3-2539.3附加1468.85829.3-2904.1（四）1070.54270.2-585.6一、基礎承載力驗算：（一）基底壓應力計算：1.建成后使用時（以荷載組合（二）中附加組合控制設計）2.施工時：（二）地基承載力驗算：持力層為漂石，基本承載力，因基礎埋置深度不深，故地基承載力不予修正，則：地基承載力滿足要求二、基底偏心距驗算：（一）僅受恒載時應滿足，滿足要求（二）考慮附加組合時，應滿足，以荷載組合（二）的附加組合最不利，則：滿足要求三、基礎穩(wěn)定性驗算：1.抗傾覆穩(wěn)定性驗算：從表3可以看出，以荷載組合（二）最為不利主要組合：，滿足要
7、求附加組合：，滿足要求1.抗滑動穩(wěn)定性驗算：因基底處地基土為漂石，查得，主要組合及附加組合均以組合（二）最不利，主要組合：滿足要求附加組合：滿足要求一、結論：通過計算可見，該橋臺在地基承載力、偏心距及穩(wěn)定性驗算都能滿足規(guī)范要求
